URED OVLAŠTENOG INŽENJERA GRA Đ NEVEN KUNJAŠI Ć đ

URED OVLAŠTENOG INŽENJERA GRA ĐEVINARSTVA NEVEN KUNJAŠIĆ, dipl.inž.gra đ. OIB 56947606639; Kralja Zvonimira 14/XII, 21000 Split Tel / Fax 021/483-674; Mob 098/320-904; [email protected]

GRAĐEVINA:

REKONSTRUKCIJA ZGRADEJAVNE I DRUŠTVENE NAMJENE- PROJEKT UGRADNJE DIZALAUlica 1 br. 1, 20270 Vela Luka

INVESTITOR:

DOM ZDRAVLJA "DR. ANTEFRANULOVIĆ" VELA LUKAUlica 1 br. 1, 20270 Vela Luka

GLAVNI PROJE KT

GRAĐEVINSKI PROJEKT - PROJEKT KONSTRUKCIJE MEHANIČKA OTPORNOST I STABILNOST GRA ĐEVINE

GLAVNI PROJEKTANT: DARKO ŠEPAROVIĆ, dipl.ing.arch.Ovl. Arhitekt A 4214

PROJEKTANT: NEVEN KUNJAŠIĆ, dipl.inž.građ. Ovl. inženjer G 367

SURADNIK: IVICA ŽAJA, mag.ing.aedifOvl. inženjer G 5914

T.D. 06 S/17 DATUM: ožujak 2018.

Z.O.P. TB-GP-15-037

SADRŽAJ

1. OPĆI DIO

1.1. Rješenje o imenovanju glavnog projektanta... ...041.2. Rješenje o imenovanju projektanta konstrukcije... ...051.3. Rješenje o osnivanju ureda / upisu u komoru... ...061.4. Izjava o sukladnosti sa zakonima... ...11

2. TEHNIČKI DIO

2.1. Program kontrole i osiguranja kvalitete... ...132.2. Tehnički opis... ...202.3. Analiza opterećenja... ...232.4. Proračun s grafičkim prikazima... ...26

3. GRAFIČKI PRILOZI

3.1. Nacrti:Tlocrt prizemlja - postojeće.. ...75Tlocrt kata - postojeće... ...76Tlocrt krova - postojeće... ...77Presjeci - postojeće... ...78Tlocrt temelja... ...79Tlocrt prizemlja... ...80Tlocrt kata... ...81Tlocrt krova... ...82Presjek 1-1 ; 2-2... ...83Presjek 3-3 ; 4-4... ...84Pročelja SI ; JZ... ...85Pročelje SZ... ...86Shematski preklop staro – novo ; Položaj oslonaca... ...87

3.2. Detalji armature:Armatura temelja... ...89Armatura stubišta... ...90Armatura krova stubišta... ...95Armatura krova okna... ...98Armatura zida u osi H_2 ; H_3... ...99Armatura zida u osi V_2 ; V_3... ...100Armatura zida u osi H_1... ...101

OPĆI DIO

Temeljem odredbi članka 52. Zakona o gradnji (NN 153/13), izdaje se:

RJEŠENJE O IMENOVANJU GLAVNOG PROJEKTANTA

kojim se imenuje:

OVLAŠTENI ARHITEKT: ovl.arh. Darko Šeparović, mag.ing.arch.TIM BOLJE d.o.o., Ulica 1 68, Vela Luka

BROJ OVLAŠTENJA: 4214, UP/I-034-02/16-01/04 od 19. 01. 2016.

za glavnog projektanta na izradi :

PROJEKT: Glavni projekt

ZAJEDNIČKA OZNAKA PROJEKTA: TB-GP-15-037

i on je odgovoran za cjelovitost i međusobnu usklađenost svih dijelova projekta prema „Zakonu o gradnji“ (NN 153/13).

Vela Luka, svibanj 2017.INVESTITOR:

Dom zdravlja „Dr. Ante Franulović“ Vela Luka

Na temelju članka 51. Zakona o gradnji RH (NN 153/13) donosi se slijedeće:

RJEŠENJE O IMENOVANJU PROJEKTANTA

Kojim se imenuje: Neven Kunjašić, dipl.ing.građ. – ovlašteni inženjer upisan pod brojem G367

za projektanta konstrukcije kod izrade glavnog projekta konstrukcije:

Oznake: T.D. 06S/17

Objekt: REKONSTRUKCIJA ZGRADE JAVNE I DRUŠTVENE NAMJENE – PROJEKT UGRADNJE DIZALA

Lokacija: Ulica 1 br. 1, Vela Luka

20270 Vela Luka

Investitor: Dom zdravlja „Dr. Ante Franulović“ Vela LukaUlica 1 br. 1, Vela Luka, 20270 Vela Luka

Split, ožujak 2018.

Investitor:

Dom zdravlja “Dr. Ante Franulović” Vela Luka

Na temelju Zakona o gradnji (NN 153/13., 20/17.), prema članku 51. stavku 2. izdaje se :

I Z J A V A

o usklađenosti projekta s odredbama posebnih zakona i drugih propisa

INVESTITOR : Dom zdravlja „Dr. Ante Franulović“ Vela LukaUlica 1 br. 1, Vela Luka, 20270 Vela Luka

OBJEKT : REKONSTRUKCIJA ZGRADE JAVNE I DRUŠTVENE NAMJENE – PROJEKT UGRADNJE DIZALA

LOKACIJA : Ulica 1 br. 1, Vela Luka20270 Vela Luka

FAZA PROJEKTA: GLAVNI PROJEKT REKONSTRUKCIJE

PROJEKTANT : NEVEN KUNJAŠIĆ, dipl.ing.građ.

Ovaj projekt je usklađen s odredbama:

1. Zakon o gradnji (NN 153/13, NN 20/17)2. Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17)3. HRN EN 1991 Eurocode 1 Osnove djelovanja na konstrukcije4. HRN EN 1992 Eurocode 2 Projektiranje betonskih konstrukcija5. HRN EN 1993 Eurocode 3 Projektiranje čeličnih konstrukcija6. HRN EN 1998 Eurocode 8 Projektiranje konstrukcija otpornih na potres7. Tehnički normativi i standardi za pojedine radove

Split, ožujak 2018. PROJEKTANT

Neven Kunjašić, dipl.ing.građ Ovlašteni inženjer br.ovl. G367

TEHNIČKI DIO

PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

1. BETONSKI I ARMIRANOBETONSKI RADOVI

• Izvođač je odgovoran za kvalitet izvođenja radova i za uredno poslovanje.

• Izvođač ne smije odstupati od projekta bez pismenog odobrenja nadzornog inženjera,a uz prethodnu suglasnost projektanta. Sve izmjene se moraju evidentirati ugrađevinskom dnevniku.

• Kvaliteta korištenog građevinskog materijala, poluproizvoda i gotovih proizvoda, kao ikvaliteta izvedenih radova mora odgovarati prethodno navedenim uvjetima propisanimvažećim propisima, normama na koje propis upućuje, uvjetima iz tehničkedokumentacije, te uvjetima iz Ugovora.

• Pri izvođenju građevine, izvođač se dužan pridržavati navedenih propisa kao i sviostalih Pravilnika, Tehničkih normativa, posebnih uvjeta za izradu, ugradnju i obradupojedinih elemenata građevine, kao i normi propisanih za izvođenje radova nagrađevini (temeljenje, betonski radovi, skele i oplate, armatura, čelik za armiranje,kontrola kvalitete betona i čelika, zidanje zidova, završni radovi), kako bi osiguralo daizvedena građevina odgovara projektu, te svim propisima i normama na koje ti propisiupućuju, a između kojih su:

- Tehnički propis za betonske konstrukcije (NN 139/09, 14/10, 125/10, 136/12)

Građevni proizvodi

• Za proizvode koji nisu proizvedeni ili izrađeni na gradilištu, izvođač je obavezan utvrditi:- da li je građevni proizvod isporučen s oznakom u skladu s posebnim propisom

(Pravilnik o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanjugrađevnih proizvoda) i podudaraju li se podaci na dokumentaciji s kojom je građevniproizvod isporučen s podacima u oznaci

- da li je građevni proizvod isporučen s tehničkim uputama za ugradnju i uporabu - jesu li svojstva, uključivo rok uporabe građevnog proizvoda te podaci značajni za

njegovu ugradnju, uporabu i utjecaj na svojstva i trajnost betonske konstrukcijesukladni svojstvima i podacima određenim glavnim projektom

• Podatke o isporučenim proizvodima i utvrđenim veličinama izvođač mora evidentirati ugrađevinskom dnevniku, a dokumentaciju s kojom su proizvodi isporučeni morapohraniti među dokumentaciju gradilišta.

• Ukoliko je građevni proizvod izrađen na gradilištu, svojstva i uporabljivost dokazuje seu skladu sa zahtjevima projekta građevine. Dokumenti o utvrđenim svojstvima sepohranjuju među dokumentaciju gradilišta.

• Ako građevni proizvod nije isporučen s propisanom dokumentacijom ili ako mu:- deklarirana svojstva (za građevni proizvod proizveden izvan gradilišta), odnosno- utvrđena svojstva (za proizvod izrađen na gradilištu)

ne odgovaraju zahtjevima projekta, kao i u slučaju da je istekao rok trajanja proizvoda,zabranjena je njegova ugradnja u betonsku konstrukciju.

• Ugradnju građevnog proizvoda u betonsku konstrukciju odobrava nadzorni inženjer,upisom u građevinski dnevnik.

• Primjenjene norme:

- za beton HRN EN 206-1:2006 HRN EN 13670:2010

- za armaturu HRN 1130-(1-5):2008 HRN EN 10080:2005

- za cement HRN EN 197-1:2005 HRN EN 197-1:2005/A3:2008

- za agregat HRN EN 12620:2008

- za aditive HRN EN 934-1:2008 HRN U.M1.035 HRN EN 934-2:2010

- za vodu HRN EN 1008:2002 Napomena:U svim tehničkim uvjetima navedene su veze s drugim hrvatskim normama o kvalitetimaterijala, pa ih nećemo posebno navoditi.

Izvođenje betonske konstrukcije

• Kako bi se postigla projektom predviđena tehnička svojstva, izvođenje betonskekonstrukcije mora biti u skladu s uvjetima i zahtjevima glavnog projekta, osobito sProgramom kontrole i osiguranja kvalitete. Mora biti u skladu s općim zahtjevima zaizvođenje betonskih konstrukcija i normi HRN ENV 13670-1:2002.

• Za beton projektiranog sastava dopremljenog iz centralne betonare, nadzorni inženjerobvezno određuje neposredno prije njegove ugradnje provedbu kontrolnih postupakautvrđivanja svojstava svježeg betona i utvrđivanja tlačne čvrstoće očvrsnulog betonana mjestu ugradnje betona prema odredbama Pravilnika.

• Armatura se ugrađuje u ab konstrukciju prema projektu konstrukcije.Nadzorni inženjer neposredno prije početka betoniranja mora:- provjeriti postoji li isprava o sukladnosti za armature i jesu li iskazana svojstva

sukladna zahtjevima iz projekta konstrukcije- provjeriti da li je armature izrađena, postavljana i povezana u skladu s projektom

konstrukcije - dokumentirati nalaze svih provedenih provjera upisom u građevinski dnevnik

• Temperatura svježeg betona ne smije biti ispod 5°C niti viša od 30°C pri ugradnji. • Skele i oplate moraju biti takve da se nakon njihova uklanjanja dobije neoštećen

betonski element projektiranog oblika i izgleda. Oplata mora biti vodonepropusna, morabiti premazana sredstvom za odvajanje koje ne djeluje štetno ni na oplatu ni na beton.Pri uklanjanju oplate beton mora imati najmanje:- 30% projektirane čvrstoće (zidovi i stupovi koji nisu opterećeni na izvijanje)- 70% projektirane čvrstoće (ploče, grede i stupovi opterećeni na izvijanje)

• Ugrađeni beton treba u ranom razdoblju njegovati i zaštititi od smrzavanja, od prevelikerazlike vanjske temperature te od štetnih vibracija i drugih oštećenja.

• Nakon uklanjanja oplate konstrukciju treba detaljno pregledati, sve eventualnepogreške popraviti i beton zaštititi od mogućih oštećenja.

Uporabljivost betonske konstrukcije

• Ako se za betonsku konstrukciju, nakon njezina završetka, na temelju dokumentacijemože utvrditi:- da su građevni proizvodi ugrađeni u konstrukciju na propisani način i imaju

propisane isprave o sukladnosti (za proizvedene građevne proizvode), odnosnodokaze uporabljivosti (za izrađene građevne proizvode),

- da su uvjeti građenja i druge okolnosti, koje mogu biti od utjecaja na tehničkasvojstva betonske konstrukcije, bili sukladni zahtjevima iz projekta,

smatra se da konstrukcija ima projektom predviđena svojstva i da je uporabljiva.

Održavanje betonske konstrukcije

• U okviru održavanja betonsku konstrukciju treba:- redovito pregledavati, u razmacima i na način određen TPBK-om i/ili posebnim

propisom donesenim u skladu sa posebnim propisom u skladu s odredbamaZakona o gradnji (ne rijeđe od 10 godina za zgrade),

- izvanredno pregledavati nakon kakvog izvanrednog događaja ili po zahtjevuinspekcije,

odnosno na njoj treba izvoditi one radove kojima se betonska konstrukcija zadržava ilivraća u stanje određeno projektom građevine i TPBK-om, odnosno propisom u skladus kojim je betonska konstrukcija izvedena.

• Pregled uključuje najmanje:- vizualni pregled, u kojeg je uključeno utvrđivanje položaja i veličine pukotina te

drugih oštećenja bitnih za očuvanje mehaničke otpornosti i stabilnosti građevine,- utvrđivanje stanja zaštitnog sloja armature, za betonske konstrukcije u umjereno ili

jako agresivnom okolišu,- utvrđivanje veličine progiba glavnih nosivih elemenata konstrukcije za slučaj

osnovnog djelovanja ako se na temelju vizualnog pregleda sumnja u ispunjavanjebitnih zahtjeva mehaničke otpornosti i stabilnosti.

• Održavanje treba dokumentirati na propisani način:- izraditi i čuvati izvješća o pregledima i ispitivanjima betonske konstrukcije,- voditi zapise o radovima održavanja.

• Građevni proizvodi koji se koriste za održavanje moraju imati svojstva propisanaTPBK-om za izvođenje betonske konstrukcije.

2. ČELIČNA KONSTRUKCIJA

Prilikom izvedbe radova na nosivim čeličnim konstrukcijama potrebno se je pridržavati Tehničkog propisa za građevinske konstrukcije (NN 17/17) i važećih normi.

Izvoditelj se je dužan pridržavati predviđene kvalitete materijala i profila pojedinih nosivih elemenata, te radioničkih nacrta koji nisu dio ovog statičkog proračuna a dužan ih je napraviti izvoditelj te iste dostaviti projektantu konstrukcije na pregled i eventualne korekcije.Izvesti pregled postojećih nosivih elemenata i utvrditi njegovu sukladnost odgovarajućim normativima o kvaliteti materijala. Osnovni materijal koji se ugrađuje mora biti atestiran od ovlaštene institucije. Svi čelični elementi koji imaju pukotine i oštećenja ne smiju se koristiti ni ugrađivati.Sve elemente nakon rezanja potrebno je obraditi i izbrusiti te oštre rubove zaobliti sa min polumjerom 10 mm.Međuprostor između ležajne ploče i betona mora u cijelosti biti zapunjen mortom za podlijevanje konstrukcija.Prije montaže glavne i sekundarne nosive konstrukcije izvoditelj je dužan izvršiti pregled ankera te temelja, te također izvršiti pregled osnovne zaštite čelične konstrukcije od korozije.Tijekom izrade i montaže potrebno je svakodnevno voditi građevinski dnevnik.Veličina dopuštenih odstupanja prilikom montaže nosivih elemenata definirana je pravilnikom.

Sredstva za zaštitu od korozije nanose se nakon što je izvoditelj pismeno potvrdio da su površine pripremljene i očišćene u skladu s Pravilnikom. Radovi na premazivanju ne smiju se izvoditi u slučaju kada je površina vlažna, ako je vlažnost zraka veća od 80% i ako je temperatura zraka ispod +5 odnosno iznad +40 C.Zaštitu izvesti prema slijedećim etapama:

- priprema i čišćenje elemenata konstrukcije u radionici- I zaštitni premaz u radionici (olovni minium)- II zaštitni premaz po završenoj montaži čelične konstrukcije (olovni minium 30

mikrona)- Dva završna sloja zaštitnim premazima uz atest proizvođača u debljinama po 30

mikrona

Za čeličnu nosivu konstrukciju potrebno je ugraditi osnovni i dodatni materijal projektirane kvalitete koji odgovara važećim normama.Kontrolu kvalitete zavarenih spojeva izvoditelj je dužan povjeriti ovlaštenoj instituciji za ispitivanje materijala, te je također dužan dostaviti atest zavarivača.

Građevni proizvodi

Nosivi čelični elamenti su od čelika klase S 235.

• Primjenjene norme:- HRN EN 10020:2008 Definicije i razredba vrsta čelika- HRN EN 10021:2008 Opći tehnički uvjeti isporuke za čelik i čelične proizvode- HRN EN 10025-1:2006 Toplo valjani proizvodi od konstrukcijskih čelika. - Opći tehnički uvjeti isporuke - HRN EN 10025-(2-6):2007 Toplo valjani proizvodi od konstrukcijskih čelika. - Tehnički uvjeti isporuke (2-6) - HRN EN 10027-1:2007 Sustavi označivanja za čelike- HRN EN 10029:2000 Toplo valjani čelični limovi debljine ≥ 3 mm- HRN EN 10034:2003 I-profili i H-profili od konstrukcijskih čelika- HRN EN 10163-(1-3):2007 Uvjeti isporuke za stanje površine toplo valjanihčeličnih ploča, - širokih traka i profila (1-3)- HRN EN 10279:2007 Toplo valjani čelični U profili- HRN EN 15048-1:2008 Konstrukcijski vijčani spojevi bez predopterećenja- HRNEN ISO 3506-(1-2):2010 Mehanička svojstva spojnih elemenata izrađenih od - nehrđajućih čelika (1-2)- HRN EN 13479:2007 Dodatni i potrošni materijali za zavarivanje- HRN EN 1011-1:2009 Zavarivanje - Preporuke za zavarivanje metalnih materijala - -- 1. dio- HRN EN ISO 3834-(1-5):2007 Zahtjevi za kvalitetu zavarivanja taljenjem metalnih materijala - (1-5)- HRN EN 1993-1-(1-12):2008 Eurokod 3: Projektiranje čeličnih konstrukcija (1-12)- HRN EN 1090-1:2009 Izvedba čeličnih i aluminijskih konstrukcija – 1. dio - HRN EN 1090-2:2008 Izvedba čeličnih i aluminijskih konstrukcija – 2. dio

Kontrola čelične konstrukcije u radionici

Prije izrade čelične konstrukcije izvođač je dužan izraditi plan rada po pojedinim fazamaizrade, iz kojeg će biti vidljiva tehnologija zavarivanja te primijenjena oprema. Materijal zazavarivanje treba odgovarati osnovnom materijalu.Pri izradi čelične konstrukcije vrši se stalna kontrola putem ovlaštenih predstavnikanaručitelja i izvoditelja radova na izradi čelične konstrukcije. Izvoditelj radova dužan je voditi dnevnik izrade čelične konstrukcije sa upisom podatakavezanih za izradu pojedine pozicije s podacima o kvaliteti osnovnog i spojnog materijala,porijeklu materijala i dokazima o kvaliteti.Posebno treba voditi dnevnik zavarivanja, kao i dnevnik izvedbe zaštite čeličnekonstrukcije od korozije.U dnevniku zavarivanja potrebno je upisati podatke o zavarivanju, propisanoj kvaliteti vara,elektrodama i žicama za zavarivanje, variocima, te postignutim rezultatima ispitivanja.U dnevnik zaštite od korozije treba evidentirati podatke o preuzimanju očišćene čeličnepovršine prije nanošenja osnovnog premaza u radionici od strane stručne institucije.Za izvođenje radova na zaštiti od korozije mogu se upotrebljavati samo materijali kojiposjeduju potvrdu o kvaliteti izdanu od stručne institucije. U toku izvođenja radova nazaštiti od korozije mora se kontrolirati svaka radna operacija, kao i rad u cjelini.Prije nanošenj azaštite od korozije, konstrukcija se preuzima od ovlaštenih predstavnikanaručitelja i izvoditelja radova, o čemu treba napraviti zapisnik.

Transport čelične konstrukcije

Dijelovi čelične konstrukcije moraju se transportirati i uskladištiti na način koji isključujepreopterećenje i oštećenje nanijetih sredstava za zaštitu od korozije.O eventualnom oštećenju i načinu saniranja čelične konstrukcije prilikom transporta morase sastaviti zapisnik.

Montaža čelične konstrukcije

Prije montaže čelične konstrukcije moraju se prekontrolirati geodetski podaci koji određujupoložaj objekta u prostoru.Prije izvođenja radova na montaži izvoditelj je dužan izraditi plan montaže iz kojeg će bitividljiv redoslijed montaže kao i pomoćna sredstva za montažu (dizalice, skele i sl.). Uplanu montaže moraju biti vidljive kontrole u pojedinim fazama montaže. Ukoliko se primontaži spajanje konstrukcije vrši zavarivanjem, potrebno je izraditi plan zavarivanja.O izvođenju radova na montaži izvoditelj radova vodi dnevnik montaže. U dnevnik seupisuju podaci o montažnim spojevima, izvođenju radova zavarivanja montažnih spojeva,kao i radovi na zaštiti čelične konstrukcije od korozije.Djelatnici na montaži moraju biti osposobljeni za rad na visini. Izvoditelj je dužan izraditiplan zaštite na radu sa svim predviđenim mjerama sukladno Zakonu o zaštiti na radu.

Preuzimanje čelične konstrukcije

Preuzimanje čelične konstrukcije vrši se postupno i to radova koji se prekrivaju pa kasnijepostaju nedostupni, te konačno preuzimanje čelične konstrukcije od ovlaštenihpredstavnika investitora. O svakom preuzimanju konstrukcije sastavlja se zapisnik.

3. NADZOR I ZAVRŠNO IZVJEŠĆE

Direktivni nadzor

Direktivni nadzor nad izvođenjem predmetnih radova obavlja projektant osobno ili prekosvojih suradnika. Taj nadzor vodi brigu da se radovi izvedu prema odredbama projekta injegovim dopunama (ako budu postojale) i sa svrhom koja proizlazi iz ovog projekta.

Direktivni nadzor projektanta je povremenog karaktera.

Projektant ima pravo donositi odluke u slučaju kada se ukaže potreba da se izvrše izmjenepojedinih odredaba projekta, bilo po opsegu, postupku ili redoslijedu izvođenja radova.

Stalni tehni čki (stru čni) nadzor

Obzirom na karakter radova potrebno je osigurati stalni stručni nadzor tokom izvođenja radova. Ovaj nadzor ima zadatak da kontinuirano prati radove te da vodi računa da se isti izvedu u duhu ovog projekta. U slučaju kakvih većih odstupanja od projektnih postavki, zapažanja ovog nadzora su mjerodavna kod odluke o nastavku radova.

Izvješće o izvedenim radovima

Budući da su predviđeni radovi specifični treba ih voditi iskusan stručnjak, koji će moćiuskladiti zahtjeve projekta sa stvarnim stanjem na objektu. Također bilo bi poželjno pozavršenom poslu izraditi Izvješće o izvedenim radovima.

Split, ožujak 2018. Projektant:

________________________ Neven Kunjašić, dig

TEHNIČKI OPIS

OPĆENITO

Predmet projekta je rekonstrukcija zgrade javne namjene – projekt ugradnje dizala u zgradu Doma zdravlja „Dr. Ante Franulović“ u Veloj Luci. Rekonstrukcija će uključivatiugradnju dizala-evakuacijskog za invalide koje se planira smjestiti unutar atrija predmetne zgrade i koje će opsluživati prizemlje i kat zgrade. Zahvat u prostoru odnosi se na dio predmetne zgrade u koji se ugrađuje dizalo. Obuhvat zahvata vidljivje u grafičkim prilozima.

Rekonstrukcijom predmetne zgrade planira se uklanjanje postojećeg stubištasmještenog u atriju, izvedba okna dizala i stubišta, te izvedba zidanih zidova uulaznom prostoru prizemlja predmetne zgrade.

KONSTRUKCIJA – POSTOJE ĆA

Predmetna zgrada temeljena je na AB temeljima 90x60cm, na koje se oslanja nosivakonstrukcija prizemlja koju čini kombinacija AB stupova, AB greda i AB zidova.Međukatnu konstrukciju čine AB ploče debljine 15cm i 14cm. Svi pregradni zidovi su od cigle normalnog formata i debljine su 12cm. Krovnu konstrukciju čini roženičko dvostrešno krovište s dvostrukom stolicom.Rogovi su dimenzija 14/12cm, podrožnice 14/20cm, stupovi 14x14cm i kliješta14/14cm. Završni pokrov krovišta je glineni crijep.

KONSTRUKCIJA – REKONSTRUKCIJARekonstrukcija predmetne zgrade uključivat će izvedbu AB okna dizala koje sesastoji od AB zidova debljine 20cm, a temeljit će se na AB ploči debljine 35cm,temeljna ploča šira od rubova okna za po 60 cm s tri slobodne strane. Projektom se predviđa izvođenje AB temeljne jame dizala, izvedba AB stubišta,ugradnja dva čelična I-profila, te izvedba zidanih nenosivih zidova u prizemlju i nakatu, a sve kako je detaljnije opisano u grafičkim prilozima.Prije izvedbe okna dizala potrebno je ukloniti postojeće AB stubište i AB stupove udijelu predmetne zgrade gdje se planira smještaj okna dizala. Pri radovima uklanjanjastupova stropnu konstrukciju poduprijeti te radove izvoditi uz osigurane mjere zaštitena radu. Nosiva ploča stubišta debljine je 18 cm, konzolno usidrena u zidove okna šipkamaφ 12 / 15 cm, detalji armature dani u prilogu projekta. Krov stubišnog prostora izvestće se od kosih AB ploča debljine 15cm, konzolno usidrenih u zidove okna. Vanjski,ogradni, zid stubišta debljine je 15 cm. Krov okna dizala izvest će se od ravne ABploče debljine 15cm.

Armatura ogradnih zidova Q-257 obostrano. Armatura zidova okna Q-503 obostrano.Detalji armatura u prilogu projekta.

Voditi računa o uvjetima oslanjanja nove konstrukcije na postojeću i obratno.Postojeće grede oslanjaju se na novu konstrukciju u četiri točke, a u projektomnaznačene tri točke potrebno je spriječiti kontakt postojećih greda i novog betonastriroporom ili sl. Shema dana u projektu.

Ispod greda središnjih otvora (uklonjeni stup) predviđa se podvući čelični profil INP240. Profil osloniti u nove AB zidove okna preko čeličnih L profila usidrenih u zid s4 φ 16 MKT ili Fischer sidrena vijka. Gredu montirati na oslonce pomoću 4 vijka φ 16.Oslonac iz profila L 200/200/16 duljine 200 mm. Gredu aktivirati podbijanjem čeličnihklinova u trećinama raspona.

Na mjestima iznad uklonjenih stupova ostalih raspona potrebno je ustanovitipostojeću armaturu u gredi. Armatura betonske grede mora biti kontinuirana iminimalno 2 φ 12 ( 2,26 cm2), u protivnom predvidjeti podvlake iz čeličnih profila INP200.

Svi betoni klase C25/30, armature B 500BČelik klase S235 antikorozivno zaštićenSpojna sredstva iz S235.

OPTEREĆENJA:

Sva opterećenja su uzeta prema EC normama za djelovanja na konstrukcije.Objekt je lociran u II. vjetrovnoj i području seizmičkog ubrzanja tla ag=0,16g (premaKarti potresnih područja Republike Hrvatske za tlo tipa A).

TEMELJENJE:

Temeljno tlo je procjenjene nosivosti 400 kN/m2 za osnovna, odnosno uvećano za20 % za rubna seizmička naprezanja.

PRORAČUNSKE METODE:

Konstrukcija je dimenzionirana programom TOWER ( Radimpex ) / zbog opsežnosti ulaznih i izlaznih podataka prezentiran je samo dio grafičkih izlaznih prikaza rezultata proračuna i dimenzioniranja.

Jednostavniji sklopovi i detalji su provjereni ručno približnim metodama i tabličnimproračunom u Excelu.

Dimenzioniranje elemenata prema Tehničkom propisu za građevinske konstrukcije.

Statički proračun je proveden u skladu s važećim propisima, standardima, iuzancama struke.

Neophodan je stručni nadzor pri izvođenju radova

Split, ožujak 2018. Projektant:

Neven Kunjašić, dig

ANALIZA OPTEREĆENJA

POSTOJEĆA KONSTRUKCIJA

M.K.cm kN/m3 kN/m2 raspon L/2 kN/m

ab ploča 15 25 3,75pod 6 24 1,44

5,19 2,25 11,68greda 57/25 1425 25 3,56

stalno = 15,24

podest 3000 24 stalno = + 7,20

korisno 2,00 2,25 4,50korisno = 4,50

KROVcm kN/m3 kN/m2 raspon L/2 kN/m

ab ploča 15 25 3,753,75 2,25 8,4375

rogovi 12/14 2/1 m 336 7 0,24podaščanje 3 7 0,21crijep 0,90

1,35 2,50 3,3675123greda 57/25 1425 25 3,56

stalno = 15,37

korisno potkrovlje 0,75 2,25 1,6875snijeg / vjetar 1 2,50 2,5033544

korisno = 4,19

Opterećenje ležajg (kN/m) q (kN/m) L stalno (kN) korisno(kN)

Fkl= 15,37 4,19 2,7 41 11Fkd= 15,37 4,19 2,6 40 11Fml= 15,24 4,50 2,7 41 12Fmd= 15,24 4,50 3,35 51 15

NOVA KONSTRUKCIJA

bez vlastite težinePODEST cm kN/m3 kN/m2 konstrukcije ( kN/m2)keramičke pločice u ljepilu 1,5 x 24 .... 0,4AB ploča 15 x 25 .... 3,8kamena vuna 8 x 2 .... 0,2žbuka 1 x 20 .... 0,2

4,5 0,72

STUBIŠTEkeramičke pločice u ljepilu 1,5 x 24 .... 0,4betonska gazišta 13 x 25 .... 3,3AB ploča 15 x 25 .... 3,8žbuka 1 x 20 .... 0,2

7,6 3,81

KOSI KROVžbuka 2,5 x 20 .... 0,5AB ploča 15 x 25 .... 3,8mineralna vuna/drveni rogovi 14 x 2 .... 0,3OSB ploče 1,5 x 6 .... 0,1krovna ljepenka 0,5 x 10 .... 0,1trapezni lim 0 x 0 .... 0,1

4,8 1,03

RAVNI KROVAB ploča 15 x 25 .... 3,8beton za pad 7 x 24 .... 1,7Hidroizolacija 1 x 10 .... 0,1XPS 14 x 0,5 .... 0,1šljunak 8 x 17 .... 1,4

7,0 3,21

PODcementni estrih 6 x 24 .... 1,4XPS 8 x 0,5 .... 0,0AB ploča 25 x 25 .... 6,3

7,7 1,48

AB VANJSKI ZIDžbuka 2,5 x 20 .... 0,5AB zid 20 x 25 .... 5,0terno žbuka 4 x 6 .... 0,2žbuka 1 x 20 .... 0,2

5,9 0,94

UPORABNA OPTEREĆENJA kN/m2stubišta 3,0

vjetar/snijeg 2,0

U Splitu, veljača 2018. Projektant:

Neven Kunjašić, dig

Tower - 3D Model Builder 6.0 Radimpex - www.radimpex.rs

Ulazni podaci - Konstrukcija

Izometrija


<3> d = 0.

18 m

<3> d = 0.

18 m

<3> d = 0.18 m

<3>

d =

0.18

m

<3>

d =

0.1

8 m

<3>

d =

0.18

m

Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...


<4> d = 0.15 m

<4> d

= 0

.15 m

<4>

d =

0.15

m

Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2




<5>

d =

0.15

m

Ram: V_4


V_1

H_1

V_4

H_4

H_3

V_3

H_2

V_2

Dispozicija ramova

Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Beton C 25/30 3.050e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.050e+7 0.20

2 Beton C25/30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20

Setovi ploca No d[m] e[m] Materijal Tip proracuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.200 0.100 1 Tanka ploca Izotropna






Setovi greda Set: 1 Presek: b/d=25/25, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Beton C25/30 6.250e-2 5.208e-2 5.208e-2 5.501e-4 3.255e-4 3.255e-4


Set: 2 Presek: b/d=32/20, Fiktivna ekscentricnost








Setovi povrsinskih oslonaca Set K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+6 1.000e+6 1.000e+6


Ulazni podaci - Opterecenje

Lista slucajeva opterecenja No Naziv

1 vlastita težina (g)

2 stalno mk

3 stalno zid

4 korisno / vjetar+snijeg

5 vlastita težina objekta

6 korisno / v / s objekta

7 nasip

8 Px

9 Py

10 Pz

11 Komb.: GSN 1 (1.35xI+1.35xII+ +1.35xIII+1.5xIV+1.35xV+1.5xVI+ +1.35xVII)

12 Komb.: GSN 2 (1.35xI+1.35xII+ +1.35xIII+1.5xIV+V+VII)

13 Komb.: GSN 3 (I+II+III+IV+V+VI+ +VII)

14 Komb.: GSU (I+II+III+0.5xIV+V+ +0.5xVI+VII)

15 Komb.: potres x (I+II+III+0.3xIV+ +V+0.3xVI+VII+VIII)

16 Komb.: potres x- (I+II+III+ +0.3xIV+V+0.3xVI+VII-1xVIII)

17 Komb.: potres y (I+II+III+ +0.3xIV+V+0.3xVI+VII+IX)

18 Komb.: potres y- (I+ +II+III+0.3xIV+V+0.3xVI+ +VII-1xIX)

19 Komb.: potres z (I+ +II+III+0.3xIV+V+0.3xVI+VII+X)

20 Komb.: potres z- (I+II+III+ +0.3xIV+V+0.3xVI+VII-1xX)


<3> d

= 0.

18 m

<3> d

= 0.

18 m

<3> d

= 0.1

8 m

<3>

d =

0.1

8 m

<3>

d =

0.1

8 m

<3> d

= 0.

18 m

q = -4.00

q = -4.00

q = -0.70

q = -0.70q = -0.70 q = -4.00

b/d=20/80

Opt. 2: stalno mk


<4> d = 0.15 m

<4> d

= 0

.15 m

<4>

d = 0

.15 m

q = -1.00

q = -1.00

q = -1.00

Opt. 2: stalno mk



Opt. 3: stalno zid

Izometrija

<3> d

= 0.

18 m

<3> d

= 0.

18 m

<3> d

= 0.1

8 m

<3>

d =

0.1

8 m

<3>

d =

0.1

8 m

<3> d

= 0.

18 m

q = -3.00

q = -3.00

q = -3.00

q = -3.00q = -3.00 q = -3.00

b/d=20/80

Opt. 4: korisno / vjetar+snijeg


<4> d = 0.15 m

<4> d

= 0

.15 m

<4>

d = 0

.15 m

q = -2.00

q = -2.00

q = -2.00

Opt. 4: korisno / vjetar+snijeg




Modalna analiza

Faktori opterecenja za proracun masa No Naziv Koeficijent

1 vlastita težina (g) 1.00

2 stalno mk 1.00

3 stalno zid 1.00

4 korisno / vjetar+snijeg 0.30

5 vlastita težina objekta 1.00

6 korisno / v / s objekta 0.30

7 nasip 1.00

Periodi oscilovanja konstrukcije No T [s] f [Hz]

1 0.1667 5.9972

2 0.1051 9.5147

3 0.0719 13.9022

4 0.0551 18.1526

5 0.0401 24.9281

6 0.0374 26.7176

7 0.0306 32.7258

8 0.0280 35.7495

9 0.0240 41.6469

10 0.0225 44.4034

11 0.0218 45.8427

12 0.0214 46.8237

13 0.0207 48.3480

14 0.0196 51.0960

15 0.0194 51.6748

16 0.0175 57.2238

17 0.0171 58.3498

18 0.0163 61.2398

19 0.0157 63.5582

20 0.0152 65.9376

21 0.0150 66.5768

22 0.0145 69.0759

23 0.0137 72.8452

24 0.0134 74.4059

25 0.0129 77.2314

26 0.0125 80.2789

27 0.0124 80.7539

28 0.0123 81.0551

29 0.0121 82.7954

30 0.0116 86.5140

31 0.0110 90.7226

32 0.0108 92.5808

33 0.0105 95.0994

34 0.0103 97.4495

35 0.0102 97.8595

36 0.0101 98.8374

37 0.0099 100.5636

38 0.0099 101.4732

39 0.0095 105.5151

40 0.0094 106.4436

41 0.0093 107.7948

42 0.0092 108.9014

43 0.0090 111.5345

44 0.0089 112.5801

45 0.0088 113.5786

46 0.0087 115.2118

47 0.0086 115.7896

48 0.0086 116.9253

49 0.0085 118.1230

50 0.0082 121.7247


Seizmicki proracun Seizmicki proracun: EUROCODE Kategorija tla: A Kategorija znacaja: III (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.16 Faktor ponasanja: 2 Koeficijent prigusenja: 0.05 S: 1 Tb: 0.15 Tc: 0.4 Td: 2

Faktori pravca zemljotresa: Naziv Kx Ky Kz

Px 1.000 0.300 0.300

Py 0.300 1.000 0.300

Pz 0.300 0.300 1.000

Px

Faktori participacije - relativno ucesce Ton \ Naziv 1. Px 2. Py 3. Pz

1 0.049 0.573 0.064

2 0.525 0.034 0.033

3 0.004 0.032 0.013

4 0.008 0.028 0.012

5 0.031 0.021 0.164

6 0.071 0.101 0.250

7 0.010 0.004 0.017

8 0.003 0.008 0.027

9 0.027 0.000 0.083

10 0.004 0.012 0.004

11 0.005 0.000 0.007

12 0.072 0.021 0.197

13 0.002 0.001 0.000

14 0.030 0.004 0.031

15 0.012 0.001 0.002

16 0.000 0.000 0.000

17 0.007 0.018 0.025

18 0.001 0.003 0.001

19 0.002 0.003 0.009

20 0.000 0.000 0.002

21 0.000 0.001 0.002

22 0.001 0.005 0.001

23 0.005 0.003 0.000

24 0.004 0.002 0.000

25 0.015 0.000 0.004

26 0.002 0.002 0.005

27 0.000 0.000 0.001

28 0.006 0.005 0.001

29 0.005 0.004 0.000

30 0.000 0.014 0.004

31 0.004 0.019 0.006

32 0.001 0.005 0.000

33 0.007 0.024 0.006

34 0.007 0.019 0.001

35 0.053 0.002 0.005

36 0.009 0.000 0.004

37 0.002 0.001 0.000

38 0.006 0.014 0.009

39 0.001 0.000 0.001

40 0.000 0.000 0.004

41 0.000 0.005 0.000

42 0.000 0.003 0.003

43 0.004 0.001 0.000

44 0.000 0.001 0.000

45 0.000 0.000 0.000

46 0.002 0.000 0.001

47 0.001 0.002 0.000

48 0.000 0.000 0.000

49 0.001 0.001 0.000

50 0.000 0.000 0.000


Faktori participacije - angazovanje mase Ton UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 0.02 53.87 0.00 0.02 53.87 0.00

2 55.01 0.02 0.25 55.04 53.90 0.25

3 0.29 5.89 4.06 55.33 59.79 4.31

4 0.11 2.72 0.31 55.43 62.51 4.61

5 0.50 0.11 16.00 55.93 62.62 20.61

6 1.21 4.63 19.19 57.14 67.25 39.81

7 1.43 2.50 2.33 58.57 69.75 42.14

8 0.85 2.48 6.57 59.42 72.23 48.70

9 9.78 0.08 17.80 69.20 72.32 66.50

10 2.20 2.67 0.42 71.40 74.98 66.93

11 0.53 0.28 0.73 71.93 75.26 67.66

12 3.66 0.01 19.35 75.58 75.27 87.01

13 0.30 0.03 0.02 75.88 75.30 87.04

14 2.81 0.02 2.30 78.69 75.32 89.34

15 1.74 0.01 0.01 80.44 75.33 89.34

16 0.04 0.05 0.00 80.48 75.38 89.34

17 0.07 1.42 1.86 80.55 76.80 91.20

18 0.02 0.31 0.05 80.57 77.12 91.24

19 0.21 1.44 1.65 80.78 78.56 92.90

20 0.15 0.00 0.32 80.93 78.56 93.22

21 0.00 0.14 0.11 80.93 78.71 93.33

22 0.01 0.79 0.00 80.94 79.50 93.33

23 0.62 0.27 0.08 81.56 79.77 93.41

24 0.48 0.17 0.01 82.03 79.94 93.43

25 2.25 0.10 0.12 84.28 80.04 93.55

26 0.06 0.11 0.42 84.34 80.15 93.97

27 0.00 0.05 0.25 84.34 80.20 94.22

28 0.58 0.54 0.03 84.92 80.74 94.25

29 0.63 0.47 0.28 85.55 81.22 94.54

30 0.43 2.60 0.18 85.98 83.81 94.71

31 0.03 2.62 0.12 86.01 86.43 94.83

32 0.37 1.34 0.03 86.39 87.77 94.86

33 0.18 3.22 0.05 86.57 90.99 94.91

34 0.33 2.77 0.06 86.90 93.76 94.97

35 8.44 0.10 0.00 95.34 93.86 94.97

36 1.36 0.17 0.24 96.70 94.03 95.21

37 0.31 0.10 0.05 97.01 94.13 95.26

38 0.14 1.53 0.36 97.16 95.66 95.62

39 0.06 0.02 0.09 97.22 95.68 95.71

40 0.05 0.09 0.81 97.26 95.76 96.53

41 0.08 1.27 0.10 97.35 97.03 96.63

42 0.02 0.43 0.18 97.37 97.46 96.81

43 0.59 0.14 0.14 97.95 97.60 96.95

44 0.01 0.14 0.00 97.96 97.74 96.95

45 0.11 0.02 0.07 98.06 97.76 97.02

46 0.43 0.00 0.31 98.50 97.76 97.33

47 0.17 0.29 0.12 98.66 98.05 97.46

48 0.08 0.00 0.00 98.75 98.05 97.46

49 0.26 0.26 0.05 99.00 98.31 97.51

50 0.05 0.00 0.01 99.05 98.31 97.52


Staticki proracun







-0.78

-0.81-0.77

-0.09 -0.07

-0.85

-0.18

-0.29

-0.40

-0.52

-0.63

-0.18

-0.74

{5}

Opt. 14: GSU

Uticaji u ploci: max Zp= -0.07 / min Zp= -0.85 m / 1000 Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...

-0.09

-0.84

-0.30

-0.4

1

-0.5

2

-0.19

-0.30

-0.41-0.52

-0.63

-0.74-0

.63

Opt. 14: GSU

Uticaji u ploci: max Zp= -0.09 / min Zp= -0.84 m / 1000 Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2


Dimenzioniranje (beton)


Aa - g.zona [cm2/m]

-9.83

-7.37

-4.92

-2.46

0.00

Merodavno opterecenje: 11-20 @1@EUROCODE, C 25, S500H, a=3.00 cm

Aa - g.zona - max Aa,g= -9.83 cm2/m Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...

Aa - d.zona [cm2/m]

0.00

0.92

1.84

2.76

3.68


Aa - d.zona - max Aa,d= 3.68 cm2/m Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...


Aa - g.zona [cm2/m]

-11.28

-8.46

-5.64

-2.82

0.00


Aa - g.zona - max Aa,g= -11.28 cm2/m Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2

Aa - d.zona [cm2/m]

0.00

1.07

2.14

3.21

4.28


Aa - d.zona - max Aa,d= 4.28 cm2/m Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2




Ø12/15(α=0°)

Ø12/15(α=90°)

Ø12

/15(

α=0

°)

Ø12

/15(

α=9

0°)

Ø12/1

5(α=

0°)

Ø12/1

5(α=

90°)

Ø12/1

5(α=

0°)

Ø12/1

5(α=

90°)

3Ø12/100(α=0°)

3Ø12/100(α=0°)

Ø12

/15(

α=0

°)

Ø12

/15(

α=9

0°)

Ø12/1

5(α=

0°)

Ø12/1

5(α=

90°)

Aa - g.zona [cm2/m]

-9.83

-7.37

-4.92

-2.46

0.00

Usvojena armatura @1@EUROCODE, C 25, S500H, a=3.00 cm

Aa - g.zona Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...

Ø12/100(α=0°)

Ø12/100(α=0°)

Ø8/15(α=0°)

Ø8/15(α=90°)

Ø8/

15(α

=0°)

Ø8/

15(α

=90°

)

Ø8/

15(α

=0°)

Ø8/

15(α

=90°

)

Ø8/15

(α=0

°)

Ø8/15

(α=9

0°)

Ø8/15

(α=0

°)

Ø8/15

(α=9

0°)

Ø8/15

(α=0

°)

Ø8/15

(α=9

0°)

Aa - d.zona [cm2/m]

0.00

0.92

1.84

2.76

3.68


Aa - d.zona Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...


Ø12/1

5(α=0

°)

Ø12/1

5(α=9

0°)

Ø12/15(α=0°)

Ø12/15(α=90°)

Ø12/15

(α=0

°)

Ø12/15

(α=9

0°)

3Ø12

/100

(α=9

0°)

3Ø12

/100

(α=0

°)

Aa - g.zona [cm2/m]

-11.28

-8.46

-5.64

-2.82

0.00


Aa - g.zona Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2

Ø8/15

(α=0

°)

Ø8/15

(α=9

0°)

Ø8/15(α=0°)

Ø8/15(α=90°)

Ø8/15(α

=0°

)

Ø8/15(α

=90

°)

Aa - d.zona [cm2/m]

0.00

1.07

2.14

3.21

4.28


Aa - d.zona Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2



ak2/ak1,t∞ [mm]

0.00

0.06

0.12

0.17

0.23

Merodavno opterecenje: I+II+III+0.50xIV+V+0.50xVI+VII @1@EUROCODE, C 25, S500H

max ak2/ak1,t∞= 0.22 mm < 0.30 mm Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...

1.64

3.1

0

6.12

2.49

1.5

3

Dijagram ugiba u ploci (T∞) < L/250 Pogled: stubište: Nivo: [3.21 m]+Nivo: [2.40 m]+Nivo:...


ak2/ak1,t∞ [mm]

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

Merodavno opterecenje: I+II+III+0.50xIV+V+0.50xVI+VII @1@EUROCODE, C 25, S500H

max ak2/ak1,t∞= 0.20 mm < 0.3 mm Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2

4.3

8

4.29

1.33

1.78 1.67

Dijagram ugiba u ploci (T∞) < L/250 Pogled: krov stubišta : kk1+kk3+kk2






Aa - d.zona [cm2/m]

0.00

0.35

0.70

1.04

1.39


Aa - d.zona - max Aa,d= 1.39 cm2/m Ram: V_4


Ram: H_2 Presek 1 - 1 @1@EUROCODE C 25 Ugaona armatura S500H Poduzna armatura S500H Kompletna sema opterecenja

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

14.8 Aa

1

14.8

Aa

2

b/d = 20/295 cm Ab = 5900 cm2

Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+III+V+VII+IX Merodavna kombinacija za smicanje: 1.35xI+1.35xII+1.35xIII+1.50xIV+V+VII Mu = -160.15 kNm Nu = -18.72 kN Tu = 39.63 kN εb/εa = -0.917/25.000 ‰ Aa1 = 0.00 cm2 (min:8.85) (usv:8Ø14) Aa2 = 0.00 cm2 (min:8.85) (usv:8Ø14) Aav = ±0.40 cm2/m (min:±1.50) Aah = ±0.17 cm2/m (min:±2.00) (usv:±Q-503)

Ram: H_3 Presek 2 - 2 @1@EUROCODE C 25 Ugaona armatura S500H Poduzna armatura S500H Kompletna sema opterecenja

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

14.8 Aa

1

14.8

Aa

2

b/d = 20/295 cm Ab = 5900 cm2

Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+III+0.30xIV+V+0.30xVI+VII-1.00xIX Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+III+0.30xIV+V+VII+VIII Mu = 112.02 kNm Nu = -644.18 kN Tu = 20.91 kN Aa1 = 0.00 cm2 (min:8.85) (usv:8Ø14) Aa2 = 0.00 cm2 (min:8.85) (usv:8Ø14) Aav = ±0.00 cm2/m (min:±1.50) Aah = ±0.09 cm2/m (min:±2.00) (usv:±Q-503)

Ram: V_2 Presek 3 - 3 @1@EUROCODE C 25 Ugaona armatura S500H Poduzna armatura S500H Kompletna sema opterecenja

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

11.6 Aa

1

11.6

Aa

2

b/d = 20/232.5 cm Ab = 4650 cm2

Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+III+0.30xIV+V+0.30xVI+VII-1.00xVIII Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+III+0.30xIV+V+0.30xVI+VII+VIII Mu = 11.88 kNm Nu = -105.00 kN Tu = 31.20 kN Aa1 = 0.00 cm2 (min:6.98) (usv:6Ø14) Aa2 = 0.00 cm2 (min:6.98) (usv:8Ø14) Aav = ±0.00 cm2/m (min:±1.50) Aah = ±0.17 cm2/m (min:±2.00) (usv:±Q-503)

Ram: V_3 Presek 4 - 4 @1@EUROCODE C 25 Ugaona armatura S500H Poduzna armatura S500H Kompletna sema opterecenja

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

11.6 Aa

1

11.6

Aa

2

b/d = 20/232.5 cm Ab = 4650 cm2

Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+III+0.30xIV+V+VII-1.00xVIII Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+III+0.30xIV+V+VII+IX Mu = 32.07 kNm Nu = -502.60 kN Tu = 22.40 kN Aa1 = 0.00 cm2 (min:6.98) (usv:8Ø14) Aa2 = 0.00 cm2 (min:6.98) (usv:8Ø14) Aav = ±0.00 cm2/m (min:±1.50) Aah = ±0.12 cm2/m (min:±2.00) (usv:±Q-503)






b/d=25/45

b/d=25/45

p=22.50

p=15.40

3.05

2.85

Opt. 1: stalno

b/d=25/45

b/d=25/45

p=4.50

p=4.50

3.05

2.85

Opt. 2: korisno


1 stalno

2 korisno

3 Komb.: GSN (1.5xI+1.5xII)

4 Komb.: GSU (I+0.7xII)


1 Beton C 25/30 3.050e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.050e+7 0.20

Setovi greda Set: 1 Presek: b/d=25/45, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Beton C 25/30 1.125e-1 9.375e-2 9.375e-2 1.530e-3 5.859e-4 1.898e-3


Staticki proracun

34.7

1

40.7

8

Opt. 3: GSN

Uticaji u gredi: max M3= 40.78 / min M3= -0.00 kNm

-45.5

2

45.5

2

-57.7

1

57.7

1

Opt. 3: GSN

Uticaji u gredi: max T2= 57.71 / min T2= -57.71 kN

-0.3

8

-0.3

9

Opt. 4: GSU

Uticaji u gredi: max u2= -0.00 / min u2= -0.39 m / 1000


Dimenzioniranje (beton)

1.4

4

1.4

4

1.8

2

1.8

2

Merodavno opterecenje: 1.50xI+1.50xII @1@EUROCODE, C 25, S500H

Armatura u gredama: max Aa,uz= 1.82 cm2



I 240

p=15.40

3.85

Opt. 1: stalno

I 240

p=4.50

3.85

Opt. 2: korisno


1 stalno

2 korisno

3 Komb.: GSN (1.5xI+1.5xII)

4 Komb.: GSU (I+0.7xII)


1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda Set: 2 Presek: I 240, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Čelik 4.610e-3 2.083e-3 2.527e-3 2.500e-7 2.210e-6 4.250e-5


Staticki proracun

55.0

6

Opt. 3: GSN

Uticaji u gredi: max M3= 55.06 / min M3= -0.00 kNm

-57.4

6

57.4

6

Opt. 3: GSN

Uticaji u gredi: max T2= 57.46 / min T2= -57.46 kN

-6.0

0

Opt. 4: GSU

< L/250 = 15.4 mm Uticaji u gredi: max u2= -0.00 / min u2= -6.00 m / 1000


Dimenzioniranje (celik) STAP 2-1

POPREČNI PRESJEK: I 240 [S 235] @2@EUROCODE GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

Ax = 46.100 cm2 Ay = 25.270 cm2 Az = 20.830 cm2 Ix = 25.000 cm4 Iy = 4250.0 cm4 Iz = 221.00 cm4 Wy = 354.17 cm3 Wz = 41.698 cm3 Wy,pl = 444.06 cm3 Wz,pl = 73.596 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 3. γ=0.90 4. γ=0.56 ŠTAP IZLOŽEN SAVIJANJU (slučaj opterećenja 3, na 182.4 cm od početka štapa) Poprečna sila u z pravcu Vsd_z = -3.024 kN Momenat savijanja oko y osi Msd_y = 55.061 kNm Sistemska dužina štapa L = 385.00 cm 5.3 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESJEKA 5.4.5 Savijanje y-y Računski plastični moment Mpl.Rd = 94.867 kNm Računska otp.na lokalno izbočavanje

Mo.Rd = 75.663 kNm

Računski elastični momenat Mel.Rd = 75.663 kNm Računska otpornost na savijanje Mc.Rd = 94.867 kNm Uvjet 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (55.06 <= 94.87)

5.4.6 Posmik Računska plast.otp.na posmik z-z Vpl.Rd = 256.92 kN Uvjet 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (3.02 <= 256.92)

5.4.7 Savijanje i posmik Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z 5.5 OTPORNOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 5.5.2 Bočno-torzijsko izvijanje greda Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459

Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 385.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 33469 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 99.243 kNm Koeficijent βw = 1.000 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 1.025 Koeficijent redukcije χLT = 0.648 Računska otpornost na izvijanje Mb.Rd = 61.456 kNm Uvjet 5.48: Msd_y <= Mb.Rd (55.06 <= 61.46) 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE POSMIKOM za posmik u ravnini z-z Širina lima d = 21.380 cm Debljina lima tw = 0.870 cm Nema poprečnih ukrućenja u sredini Koeficijent izbočavanja posmikom kτ = 5.340 Nije potrebna provjera otpornosti na izbočavanje posmikom Uvjet: d / tw <= 69 ε (24.57 <= 69.00)

5.6.7 Interakcija posmične sile, savijanja i centr.sile za posmik u ravnini z-z Računski plastični moment nožica Mf.Rd = 71.197 kNm Uvjeti 5.66a i 5.66b su ispunjeni 5.7 OTPORNOST REBRA NA POPREČNE SILE 5.7.7 Izvijanje tlačne nožice u ravnini rebra Koeficijent (klasa nožice 1) k = 0.300 Površina rebra Aw = 20.880 cm2 Površina tlač. nožice Afc = 13.886 cm2 Spriječena je mogućnost izvijanja nožice u ravnini rebra Uvjet 5.80: (24.57 <= 328.74) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 3, početak štapa) Poprečna sila u z pravcu Vsd_z = -57.461 kN Sistemska dužina štapa L = 385.00 cm 5.4 OTPORNOST POPREČNIH PRESJEKA 5.4.6 Posmik Računska plast.otp.na posmik z-z Vpl.Rd = 256.92 kN Uvjet 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (57.46 <= 256.92) 5.6 OTPORNOST NA IZBOČAVANJE POSMIKOM za posmik u ravnini z-z Širina lima d = 21.380 cm Debljina lima tw = 0.870 cm Nema poprečnih ukrućenja u sredini Koeficijent izbočavanja posmikom kτ = 5.340 Nije potrebna provjera otpornosti na izbočavanje posmikom Uvjet: d / tw <= 69 ε (24.57 <= 69.00)

1.01

Kontrola stabilnosti

Kontrola napona - @2@EUROCODE Opis LC σ τ σu

[kN/cm2] [kN/cm2] [kN/cm2]

Set 2: I 240

(1 - 2) 3 14.698 2.759 14.700

4 9.134 1.714 9.135

GRAFIČKI PRILOZI

NACRTI

DETALJI ARMATURE

Documents

URED OVLAŠTENOG INŽENJERA GRA Đ NEVEN KUNJAŠI Ć đ