8/13/2019 Anexo I-4 Estudio de Campos Electro Magneticos
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"LNEADE2X220KVMAITENCILLOCASERONES"
REGINDEATACAMA
ANEXOI4
INFORMEDELOSCAMPOSELECTROMAGNTICOS
ESTUDIODEIMPACTOAMBIENTAL
PROYECTOLNEA
DE
TRANSMISIN
2X220
KV
MAITENCILLO
CASERONES
REGINDEATACAMA
RealizadoporelDr.LuisOrtizN.IngenieroCivilElectricista
UniversidaddeSantiagodeChile
Santiago,22deMayode2010
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PREPARADOPOR PGINA1DE 23
INDICE
I. INTRODUCCIN.............................................................................................................. 2
II. PARMETROSDE
LA
LNEA............................................................................................. 3
III. CAMPOELCTRICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS.................................. 4
IV. CAMPOMAGNTICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS............................... 4
V. INTERFERENCIASDERADIOCALCULADAYCOMPARACINCONNORMAS ..................... 5
VI. INTERFERENCIASDETELEVISINCALCULADASYCOMPARACINCON NORMAS. ........ 6
VII. RUIDOAUDIBLECALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS....................................... 6
VIII. CONCLUSIONES.............................................................................................................. 7
IX. ANEXOS ......................................................................................................................... 8ANEXOA: ................................................................................................................................8ANEXOB: ..............................................................................................................................13ANEXOC: ..............................................................................................................................18ANEXO
D...............................................................................................................................20
ANEXOE: ..............................................................................................................................21
X. REFERENCIAS..................................................................................................................22
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I. INTRODUCCINLos campos electromagnticos existen en el medio ambiente, y son de diverso tipo y origen(naturalesyartificiales),siendounacaractersticaimportantesisonionizantesonoionizantes,debido a los efectos negativos sobre la salud que presentan los primeros. Los camposelectromagnticos naturales son eminentemente estticos, como por el ejemplo el campoelctricoestticoenlasuperficiedelatierra,quetieneunvalorpromediomenora0,2kV/m. El
campomagnticoestticotieneunaintensidadpromediode50Tesla(500mG).
Los campos artificiales son aquellos producidos por las fuentes creadas por el hombre,existiendo de distintas intensidades y frecuencias. Las radiaciones de tipo ionizantes tienenfrecuenciasenunrangodelos1016hastalos1020Hertz(Hz),yenestegruposeencuentranlos
rayosx, yultravioleta,loscualestienensuficienteenergaparaproducirdaosenlasclulasdelosseresvivos. Lasradiacionesdetiponoionizantestienenunafrecuenciamenora1016Hz,
secaracterizan
por
producir
calentamiento,
efectos
fotoqumicos
ypor
transmitir
informacin.
Seencuentranenestegrupo lasfrecuenciasextremadamentebajas(ELF), lasradiofrecuencias(AM,FM,TV),lasmicroondas,losrayosinfrarrojosylaluzvisible.
Loscamposelectromagnticosproducidosporlossistemasdeenergaelctricasonclasificadosen: campos de extremadamente baja frecuencia (ELF) de 0 a 3000 Hz, y las interferenciaselectromagnticas(EMI),quetienenunamplioespectrodefrecuencia. LasELFconsideran loscamposelctricosymagnticosde50o60Hzysusarmnicos. LasEMItienenunaanchobandadefrecuencia,desdelosKHzhastalosGHzyestnasociadasalefectocorona.
Los
campos
elctrico
y
magntico
de
50
o
60
Hz
producidos
por
las
lneas
y
subestaciones
elctricas, han tomado gran importancia en los ltimos aos, debido a la crecientepreocupacinporlosposiblesefectosdeestoscampossobrelasaluddelaspersonas.
En las lneas de transmisiny subestacionesasociadas, elefecto delcampo magntico en laspersonas es mayor que el campo elctrico. Esto se debe a que el campo magntico inducecorrientes en todo el cuerpo de la persona, sin embargo el campo elctrico slo inducecorrientesenlasuperficiedelcuerpo[Referencias1,2,3y4]
Entodaslaslneasysubestacioneselctricasconnivelesdetensinigualesosuperioresa66kVel efecto corona comienza a tener importancia. Las manifestaciones ms importantes del
fenmeno
corona
son
la
generacin
de
ruido
acstico
y
campos
electromagnticos.
Estos
camposelectromagnticos tienenunamplioespectrodefrecuenciaquevadesdelospocosHza los GHz, y su principal consecuencia son las interferencias en las telecomunicaciones. EstainterferenciaesmsevidenteenlabandaderadioAM(5351.605KHz)ydetelevisin(90a220MHz).
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II. PARMETROSDELALNEALos valores nominales y los parmetros de la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,seindicanenlaTabla1.
Tabla 1: Parmetros de la lnea de Alta Tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones, disposicinvertical.
Voltajeentrefases 220kVPotenciaporcircuito 194MVA
Alturamnimadelosconductoresalsuelo(fasesinferiores) 7,16m
Alturadelosconductoresenlaestructura(fasesinferiores) 15,40m(1)
Distanciahorizontal
entre
las
fases
inferiores
7,10
m
Distanciahorizontalentrelasfasescentrales 7,50m
Distanciahorizontalentrelasfasessuperiores 7,904mDistanciaverticalentrelasfases 4,85m
Nmerodeconductoresporfase 1Dimetrodelosconductoresdelasfases: 25,16mm
Anchodelafranjadeservidumbre 50m
(1) Valoresobtenidosdelperfilde laestructuradesuspensin tipoS220.2,proporcionadopor
AT&C.
Parael
clculo
del
campo
elctrico
ymagntico
a1m
del
suelo,
se
considera
la
altura
mnima
de
losconductores
Paraelclculodelasinterferenciasderadioytelevisinyruidoaudible,seconsiderlaalturamediadelasfases.Estaalturasecalculacomolaalturamnimamsunterciodelaflecha.
Loscablesdeguardianofueronconsiderados,estosnomodificanmsalldeun1%losvaloresdecampoelctricoymagnticoylasinterferenciasderadioytelevisinyruidoaudible.
En la evaluacin del campo elctrico y magntico, interferencias de radio, interferencias detelevisinyruidoaudible,de la lneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,para losefectosdedeterminar lasdistanciasentrelasfasesyentrelasfasesyelsuelo,seconsider laestructuradesuspensintipoKJ15.
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III. CAMPOELCTRICOCALCULADOYCOMPARACINCONNORMAS.La normas de la International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP),indicancomovaloresmximosdeexposicinaloscamposelctricosde50o60Hz:parapblicoengeneral5kV/mycomovalordeexposicinocupacional10kV/m[1,2].
El estado de New York U.S.A., uno de los pases con ms estudios sobre los efectos de loscampos electromagnticos, especifica para las lneas de transmisin de corriente alterna 1,6kV/mparaelcampoelctrico.
LaTabla2,muestralosvaloresdecampoelctricoproducidosporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones,calculadosalbordedelafranjadeservidumbreylosindicadosporlanormaICNIRPydelestadodeNewYorkUSA.ElperfiltransversaldecampoelctricosemuestraenAnexoA.
Tabla2:Comparacindelcampoelctricoalbordedelafranjadeservidumbredelalnea2x220kVMaitencilloCaseronesynormasquefijanvaloresmximos.
Campo elctrico(kV/m)
Valor mximo de exposicin al campo elctrico indicado por lanormaICNIRPparapblicoengeneral 5,0
Valor mximo de campo elctrico al borde de la franja deservidumbredeunalneadeA.T.,EstadodeNewYorkUSA 1,6
Campo
elctrico
producido
por
la
lnea
2x220
kV
Maitencillo
Caseronesalbordedelafranjadeservidumbre(x=25m)0,3
IV. CAMPO MAGNTICO CALCULADO Y COMPARACIN CONNORMAS.
La normas de la International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP),indican como valores mximos de exposicin a los campos magnticos de 50 o 60 Hz: para
pblicoen
general
100
Tycomoexposicinocupacional500T[1,2].ElestadodeNewYorkU.S.A.,especificaparalaslneasdetransmisindecorrientealterna,20Tcomovalormximodecampomagnticoalbordedelafranjadeservidumbre.
La Tabla 3, muestra los valores de campo magntico producidos por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones, calculados al borde de la franja de servidumbre y los indicados por lanorma ICNIRP y del estado de New York USA. El perfil transversal de campo magntico semuestraenAnexoA.
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Tabla3:Comparacindelcampomagnticoalbordedelafranjadeservidumbreproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesynormasinternacionales.
Campo
magntico
(T)Valormximodeexposicin alcampomagntico indicadoporlanormaICNIRPparapblicoengeneral 100
Valor mximo de campo magntico al borde de la franja deservidumbredeunalneadeA.T.,EstadodeNewYorkUSA 20
Campomagnticoproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesalbordedelafranjadeservidumbre(x=25m)
1,9
V. INTERFERENCIAS DE RADIO CALCULADA Y COMPARACIN CONNORMAS
LaTabla4muestra lasinterferenciasderadioproducidasporlalneade2x220kVMaitencilloCaserones,calculadasa15mdelafaseexterna,ysucomparacinconlanormacanadiense.LosperfilestransversalesdeinterferenciasderadioenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.
Tabla4:Comparacindelasinterferenciasderadioa15mdelafaseexterna,producidoporla
lnea
2x220
kV
Maitencillo
Caserones,
y
la
norma
canadiense
quefijavaloresmximos.
RI(dB)
Valor mximo recomendado por la norma canadiense para lneasde220kV 53
Interferenciaderadioproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaseronesa15mdelafaseexterna (x=18,6m)
38,3
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VI. INTERFERENCIAS DE TELEVISIN CALCULADASY COMPARACINCON NORMAS.
La Tabla 5 y la Figura 4 muestran las interferencias de televisin, producidas por la lnea de2x220kVMaitencilloCaserones,calculadasa15mdelafaseexterna,ysucomparacinconlanormacanadiense.
LosperfilestransversalesdeinterferenciasdetelevisinenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.
Tabla5:Comparacinde las interferenciasde televisina15mde la faseexterna,producidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones, ylanormacanadiensequefijavaloresmximos.
TVI(dB)
Valormximorecomendadoporlanormacanadiense 17
Interferencia de televisin producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaseronesa15mdelafaseexterna (x=18,6m)
1,9
VII. RUIDOAUDIBLECALCULADOYCOMPARACINCONNORMASLaTabla6ylaFigura5comparanelvalordelruidoaudibleenmaltiempo,calculadoalbordedela franja de servidumbre de la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones, y los
valoresindicados
por
la
norma
chilena
de
emisin
de
ruidos
molestos
producidos
por
fuentes
fijas,zonaI.
LosperfilestransversalesderuidoaudibleenbuenymaltiemposepresentanenAnexoA.
Tabla 6: Comparacin del ruido audible en mal tiempo, al borde de la franja deservidumbreproducidoporlalnea2x220kVMaitencilloCaserones, ylanormanacional.
RA(dB)
Valormximo
recomendado
por
la
norma
nacional,
zona
Ide
7:00
a
21:00h. 55
Valormximorecomendadoporlanormanacional,zonaIde21:00a7:00h. 45
Ruido audible en mal tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones,albordede la franjadeservidumbre (x=25m)
43
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Esta lnea en la mayor parte del tiempo no emite ruido audible, lo que corresponde a lacondicin de buen tiempo. En la condicin de mal tiempo emite ruido, pero cumple con lanormanacional.
VIII. CONCLUSIONESElvalordecampoelctricoproducidoporlneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,albordedelafranjadeservidumbrees0,30kV/m,bastantemenorqueloindicadoporlanormadelestadodeNewYork,U.S.A.,cuyovalores1,6kV/m
El valor de campo magntico producido por la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,paraunatransmisinde160MVAporcircuito,albordedelafranjadeservidumbre,
esde1,9T,bastantemenorque lo indicadopornormadelestadodeNewYork,USA,cuyo
valores
de
20
T.
Lainterferenciaderadio,producidaporlalneadealtatensin2x220kVMaitencilloCaserones,a 15 m de la fase exterior es 38,3 dB, este valor es inferior que el indicado por la normacanadiensequeesde53dBparalneasde220kV.
Las interferencias de televisin, producidas por la lnea de alta tensin 2x220 kV MaitencilloCaserones,a15mde lafaseexternaes1,9dB,bastantemenorque lo indicadopor lanormacanadiense,quees17dB.
El
ruido
audible
en
condiciones
de
mal
tiempo
(L50),
producido
por
la
lnea
de
alta
tensin
2x220 kV MaitencilloCaserones, al borde de la franja de servidumbre, es de 43 dB(A), valormenor a lo indicado por la norma nacional de ruidos producidos por fuentes fijas en zonaresidencial,cuyovaloresde45dBde21a7horasy55dBde7a21horas.
Delestudiosepuedeafirmarque la lnea2x220kVMaitencilloCaserones,producevaloresdecampoelctrico,campomagntico,interferenciasderadio,interferenciasdetelevisinyruidoaudiblebastantemenoresalosindicadosporlasrespectivasnormas.
Santiago,22deMayode2010.
Dr.LuisOrtizNavarreteIngenieroCivilElectricistaUniversidaddeSantiagodeChile
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IX. ANEXOSANEXOA:
GRFICOSDECAMPOMAGNTICO,CAMPOELCTRICO,INTERFERENCIASDERADIO TELEVISINYRUIDOAUDIBLEDELALNEA2x220KVMAITENCILLOCASERONES
Fig.A.1:Perfiltransversaldelcampoelctricodelalnea2x220kVMaitencilloCaserones.
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Fig. A.2: Perfil transversal del campo magntico producido por la lnea 2x220 kV MaitencilloCaserones,para200MVAporcircuito.
Fig. A.3: Perfil transversal de interferencias de radio en buen tiempo producidas por la lnea2x220kVMaitencilloCaserones.
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Fig. A.4: Perfil transversal de interferencias de radio en mal tiempo producidas por la lnea2x220kVMaitencilloCaserones.
Fig.A.5:Perfiltransversalde las interferenciasdetelevisinenbuentiempoproducidaspor lalnea1x220kVMaitencilloCaserones.
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Fig. A.6:Perfil transversalde las interferencias de televisin enmal tiempo producidaspor lalnea2x220kVMaitencilloCaserones.
Fig. A.7: Perfil transversal del ruido audible en buen tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones.
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Fig. A.8: Perfil transversal del ruido audible en mal tiempo producido por la lnea 2x220 kVMaitencilloCaserones.
Losmtodosdeclculodelcampoelctrico,magntico, lasinterferenciasderadio,ytelevisin
yruido
audible,
producidos
por
las
lneas
de
alta
tensin,
se
exponen
en
el
Apndice
B.
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ANEXOB:
MTODOSDECLCULO
B.1.
Mtodo
de
Clculo
del
Campo
Elctrico.
ElcampoelctricoescalculadoporelMtododeSimulacinde Carga (MSC),donde lacargadistribuidaenlasuperficiedelosconductoresessustituidaporlneasdecarga.Paraelclculo,se supone que no hay carga libre en el espacio, la permitividad del aire es uniforme y suconductividad es cero, y la tierra es plana y perfectamente conductora. El plano del suelo estomadoencuenta introduciendocargas imgenes.Lamagnitudde lascargasesdeterminadaporlaconocidaecuacinsiguiente[3,4]:
VQP (B.1)
donde [Q]elvectorcolumnade lascargasacalcular, [V]elvectorcolumnade lospotencialesconocidos de los puntos de frontera y [P] es la matriz de los coeficientes de potencial. Cadaelementodelamatriz[P],secalculapor:
i
i
iir
hnp
2
2
1
0
(B.2)
ij
ij
ijD
Dnp
'
02
1
(B.3)
dondehies laalturadelosconductores,rielradiode losconductores,Dij ladistanciaentreel
conductoriyelconductorj,Dij ladistanciaentreelconductoriylaimagendelconductorjy0
permitividaddelvaco 8.85x1012
F/m
Unavezresuelta laecuacin(B.1)yconocidas lascargas,elcampoelctricoEenunpuntodecoordenadas(x,y)enelespaciobidimensional,es:
22
1 2 i
i
i
in
i o
i
x
D
xx
D
xxQE
(B.4)
22
1 2 i
i
i
in
i o
i
yD
yy
D
yyQE
(B.5)
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dondeEx,Eyson lascomponenteshorizontalyverticaldelcampoelctrico, (x,y)elpuntode
clculo, (xi,yi) localizacin del conductor i, Di y D'i distancia del conductor y del conductor
imagenrespectivamentealpuntodeclculo, yQicargadelconductori.
Cuando las fases son haces conductores, cada haz de conductores se transforma en unconductorequivalente,deacuerdoalasiguienteecuacin:
N N
he NrRr 1
(B.6)
dondeNeselnmerodeconductoresdelhaz,relradiodecadaconductordelhazyRhelradiodelhaz.
El campo elctrico es un vector definido por sus componentes a lo largo de los dos ejesortogonales.
Para
un
rgimen
sinusoidal
estacionario
cada
componente
en
el
espacio
bidimensionalesunfasor(en larepresentacincomplejadecantidadesdevariacinenformasinusoidaleneldominiodeltiempo).Puededemostrarsequelaextremidaddeestevector(enel espacio enuna representacin realde suscomponentes espaciales) describeuna elipse.Elcampomximoenfuncindeltiempo(enmdulo)ocurrealolargodelejemayordelaelipse.Lalongituddelsemiejemayorrepresentaelvalormximodelcampo.
B.2. MtododeClculodelCampoMagntico
Elcampo
magntico
de
50
o60
Hz
de
los
sistemas
elctricos
de
potencia
es
calculado
usando
el
MtodoCorregidodelaImagenaunaDistanciaCompleja. EstemtodoesderivadodelmtododeimagenaunadistanciacomplejaagregndoleuntrminodeunadecuadotruncamientodelaseriedeCarson.Lateoradeestemtodoestbasadaensustituirelsueloresistivoporunacorrienteimagendedireccininversaalacorrientefuente,colocadaaunadistanciacompleja.LascomponentesdelasdensidadesdecampomagnticoenTesla,enelpunto(x,y),secalculanporlassiguientesexpresiones[5,6]:
BI y - h
R
y - h
Rx
o i i
i
2
i
i
" 2
21i
n
(B.7)
BI x - d
R
x - d
Ry
o i i
i
2
i
i
" 2
21i
n
(B.8)
donde:R x d y hi i i i i ( ) ( )
/2 2
1 2
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R x d y hi"
i i i i ( ) ( )/
2 21 2
(B.9)
= (1 - j) ; = 1+ 1/ 3 R i"/4
; = 2 fo 503 /
hies
la
altura
del
conductor
al
suelo,
di
distancia
horizontal
del
conductor
al
eje
de
la
lnea,
Ii
corrientequecirculaporelconductor(Amperesrms), opermeabilidaddelvaco,resistividaddelatierra(m),=2fsiendoflafrecuenciaHz.
B.3. MtododeclculodelRuidoAudible.
El mtodo de clculo del Ruido Audible (RA), con mal tiempo, L50, propuesto por la FGH deAlemania,puedeaplicarseacualquieralneadetransmisinquetengamenosde6conductoresporfaseyundimetrodeentre2y7cm.ElniveldeRuidoAudibleRAiparalafasei,estdadopor[7]:
RA E og d og N og Ri i i 2 45 18 0 3 10 ( ) ( ) . ( ) (B.10)
donde Ei es el campo elctrico en la superficie del conductor en kV/cm, d dimetro delconductor en cm, N nmero de conductores por fase, Ri distancia del conductor al punto declculoenm.
Elruidoaudibleparaunalnea,es:
RA og RA
i
n
i
10 10 10
1
( / )
(B.11)dondenesnmerototaldefases
ParaobtenerelRuidoAudibleenbuentiempo,deberestarse25dBalruidoL50conlluvia[11].
B.4.MtododeclculodelaInterferenciadeRadio
Las interferencias de radio generadas por las lneas elctricas de alta tensin pueden sercalculadasconunabuenaprecisinporelmtododelaFGalemana.Estemtodoestbasado
enuna
frmula
comparativa,
que
usa
la
Interferencia
de
Radio
(RI)
producida
por
un
haz
de
conductorescomoreferencia.Laradiointerferenciaproducidaporcadafase,es[8]:
RI k E og d
K ogD
N f tD 53 7 5 16 95 403 93
2020
. ( . ).
(B.12)
donde:
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K=3lneaclase750kVyK=3.5paraotraslneasconcampoelctricoentre 15 y19kV/cm
E=campoelctricoenelconductorenkV/cm,valorrms,d=dimetrodelconductorencm,
KD=1.60.1 paraf=0.5a1.0MHz
D=distanciadelafasealpuntodeclculo,
N og N 10 4 ( / ) paraN>1yN=4dBparaN=1, N=nmerodeconductoresporfase,
t=173paracondicionesdelluvia
f ogf
20
1 0 5
1
2
2
. ,dondef eslafrecuenciaenMHz (B.13)
La InterferenciadeRadio de la lneaRIlnea
esobtenidapor lacontribucinde todas las fases,
por:
RI oglneaRI
i
n
i
10 10 101
(B.14)
B.5.InterferenciadeTelevisin(TVI)
El mtodo del EPRI determina la Interferencia de Televisin (TVI) con una gran exactitud ysimplicidadapartirdelaInterferenciadeRadiomedidaocalculadadeunalneadetransmisintratada,tomadacomoreferencia.Estarelacines[3]:
TVI RI f bw D (B.15)donde:TVI:eslaInterferenciadeTelevisin,endB(quasipeak)sobre1V/m,alafrecuenciafenMHz,yaunadistancialateralRdelafasemsexternadelalnea;
RI:eslaInterferenciadeRadioendB(quasipeak)sobre1V/m,a1MHz,yalalocalizacindereferenciade15mmedidadelafasemsexterna;
f: es una cantidadendB,en la cual laEMIseatenaenel espectro de frecuenciadesde lafrecuenciaderadiode1MHzalafrecuenciadetelevisinfinMHz;
bw:
es
un
factor
en
dB
que
toma
en
cuenta
la
diferencia
entre
el
ancho
de
banda
la
RI
de
5
kHz
alanchodebandadeTVIde150kHz;
D: es el ajuste en dB que toma en cuenta la distancia lateral de referencia de 15 m a ladistancialateralD.
Losfactoresf, bw yD,son:
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f og f
52 2075
bw og 12 150 5 17 7 ( / ) . (B.16)
D ogh D
h
x
20
15
2 2
2 2
dondeh,eslaalturadelafasemscercanayDladistanciaenm.
Estosmtodosusadosenelclculodelcampomagnticoyelctrico, interferenciasderadioytelevisinyruidoaudible,hansidoprobadosconmedicionesendiversas lneasnacionalesdetensionesde110kVhasta500kV.
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ANEXOC:
NORMAS DE EXPOSICIN A LOS CAMPOS ELECTRICO Y MAGNTICO E INTERFERENCIAS DERADIO
Tabla C1: Niveles mximos tolerables de exposicin del pblico en general a los camposelctricosymagnticosde50Hz
INSTITUCIN CAMPOELCTRICO(kV/m)
CAMPOMAGNTICO(microTesla)
ICNIRP1998
5 (24horasalda)10 (pocashoras)
100 (24horasalda)1000 (pocashoras)
NRPBUK1993
12(50Hz)10(60Hz)
1600 (50Hz)1330 (60Hz)
SUIZA Noloindica 1ESTADOS
DE
NEW
YORK
U.S.A.1,6
(borde
de
la
franja
de
servidumbre)20
(borde
de
la
franja
de
servidumbre)International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP), NRPB UK (NationalRadiationProtectionBoardUnitedKingdom).
Tabla C2: Niveles mximos tolerables de exposicin ocupacional a los campos elctricos ymagnticosde50Hz.
INSTITUCIN CAMPOELCTRICO
(kV/m)
CAMPOMAGNTICO
(microTesla)
ICNIRP1998
10(hasta8horasalda)30(pocashoras)
500(24horasalda)5000(pocashorasalda)
NRPBUK1993
12(50Hz)10(60Hz)
1600(50Hz)1330(60Hz)
SUIZA 12,3 400
ACGIH1994
25menorque1kV/mparapersonasconmarcapasos
1000 (60Hz)100 (parapersonascon
marcapasos)International Commission on NonIonizing Radiation Protection (ICNIRP), NRPB UK (National
RadiationProtection
Board
United
Kingdom).
La norma suiza del ao 2000, indica 1T (10 mG) como valor de la densidad de campomagntico mximo producido por lneas de Alta Tensin, valor que puede ser excedido si setomaronmedidasparadisminuirlo.Debeconsiderarsequeestevaloresdelordende100vecesmenorquerecomendacionesdeorganismosinternacionales
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Tabla C3: Valores de Interferencias de Radio, recomendados por Asociacin de NormasCanadiensesyacogidacomoRegulacindelGobiernoFederal[8].
VOLTAJENOMINALFASEFASE
(KV)
NIVELDEINTERFERENCIADERADIO
(dBSOBRE
1V/m)
Menosde7070200200300400600Sobre600
4349536063
(*)Valores indicadosa15mde la faseexterior.Sien lazona lasemisorasdeAM tienenunasealsobre72dB,estosvaloressepuedenincrementaren10dB.
(**)Parasubestaciones,valoresmedidos15mdelcercodelrecintode lasubestacin(nodelpatiodelasubestacin).
Tabla C4: Valores de Interferencias de Televisin, recomendados por Asociacin de NormasCanadiensesyacogidacomoRegulacindelGobiernoFederal[10].
CalidadderecepcinCanal GradoA
(dB)GradoB(dB)
Interferenciapermitida(dB)
2
6
68
47
17
713 71 56 12
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ANEXOD
NORMASDEEMISINDERUIDOSMOLESTOSGENERADOSPORFUENTESFIJASDELAREPBLICADECHILE
Decreto supremo N 146 del Ministerio secretara General de la Presidencia de laRepblica,normadeemisinderuidosmolestosgeneradosporfuentesfijas,del24dediciembrede1997.Zona I: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacinterritorialcorrespondena:habitacionalyequipamientoaescalavecinal.
Zona II: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacin territorial corresponden a los indicados para la Zona I, y adems se permiteequipamientoaescalacomunaly/oregional.
Zona III: Aquella zona cuyos usos de suelo permitidos de acuerdo a los instrumentos deplanificacin territorial corresponden a los indicados para la Zona II, y adems se permiteindustriainofensiva.
Zona IV: Aquella zona cuyo uso de suelo permitido de acuerdo a los instrumentos deplanificacinterritorialcorrespondeaindustrial,conindustriainofensivay/omolesta.
NIVELESMXIMOSPERMISIBLESDEPRESINSONORACORREGIDO4.
Los
niveles
de
presin
sonora
corregidos
que
se
obtengan
de
la
emisin
de
una
fuente
fijaemisoraderuido,medidosenel lugardondeseencuentreelreceptor,nopodrnexcederlosvaloresquesefijanacontinuacin:
NIVELESMXIMOSPERMISIBLESDEPRESINSONORACORREGIDOS(NPC)ENdB(A)LENTO
de7a21Hrs. de21a7Hrs.
ZonaI 55 45
ZonaII 60 50
ZonaIII 65 55
ZonaIV
70
70
5. En las reas rurales, los niveles de presin sonora corregidos que se obtengan de laemisin de una fuente fija emisora de ruido, medidos en el lugar donde se encuentre elreceptor,nopodrnsuperaralruidodefondoen10dB(A)oms.
6. Lasfuentesfijasemisorasderuidodeberncumplirconlosnivelesmximospermisiblesdepresinsonoracorregidoscorrespondientesalazonaenqueseencuentraelreceptor.
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ANEXOE:
ESTRUCTURASDELALNEAMAITENCILLOCASERONES
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X. REFERENCIAS[1]K.Fitzgerald,"Electromagneticfieldsthejury'sstillout",IEEESpectrum,August1990,p:2235.[2] J.Vernieri y J. Riubrugent, "Efectos de los campos electromagnticos alternos producidosporlneasdetransmisinenlossereshumanos",VIIEncuentroRegionalLatinoamericanodelaCIGRE,PuertoIguaz,Argentina,1822deMayode1997,pub.CE3604.[3]ElectricPowerResearch Institute,"TransmissionLineReferenceBook345kVandabove",SecondEdition,PaloAltoCalifornia,1982,seccin5.5[4]L.OrtizN.,R.FigueroaB.,"Medicinyclculodelcampoelctricoymagnticode50Hzenlalneade220kVAltoJahuelLosAlmendros",IIIJornadasHispanoLusasdeIngenieraElctrica,UniversitatPolitecnicadeCatalua,Barcelona,Julio1993.[5] L. Ortiz, R. Figueroa, "Twodimensional Methods for Calculation of Magnetic Field
Transmission
line
and
Comparison
with
Measurement
Values",
EUROEM
International
Symposium on Electromagnetic Environments and Consequences, Bordeaux, France, May 31June3,1994.[6] IEEE, "Magnetic Field from Electric Power LinesTheory and Comparison Measurements",IEEETrans.onPowerDelivery,Vol.3,N4,October1988.[7] IEEE Subcommitte Report,Acomparison of methods for calculating audible noise of highvoltagetransmissionlines,IEEETrans.PAS.Vol.101,N10,October1982,pp.40904099[8]S.Maruvada,Considerationofradio interferenceandaudiblenoise inthedesignofhighvoltage transmission lines, 14th Congreso Panamericano de Ingeniera Mecnica Elctrica yRamasAfinesCOPIMERA,SanJuan,PuertoRico,Octubre1993.
[9]
IEEE
Radio
Noise
Subcommittee,
Comparison
of
radio
noise
predictions
methods
with
CIGRE/IEEEsurveyresults,IEEETrans.PASVol.92,May/June,1973.[10] IEEE Subcommittee, "Review of Technical Consideration on Limit to Interference fromPowerLinesandStations",IEEETrans.PASVol.99,Jan/Feb,1980,P.365388.[11]S.Maruvada,CoronaPerformanceofHighVoltageTransmissionLines,ResearchStudiesPressLTD.,Baldock,Hertfordshire,England,2000.[12]L.Ortiz,P.Santana Campoelctrico,campomagnticoeinterferenciaselectromagnticasproducidasporlneasdetransmisin,evaluacindeatravsdeunprogramadesimulacin,VIICongresoLatinoamericanodeGeneracinyTransportedeEnergaElctrica,Valparaso2224deoctubrede2007.
Santiago,22deMayode2010.
Dr.LuisOrtizNavarreteIngenieroCivilElectricista
UniversidaddeSantiagodeChile