ПРОЕКТ 032.11-ОВ приточно-вытяжных систем …hameleon-vent.ru/sites/default/files/proekt_ventilyatsii_kafe... · вент.системы данный

ПРОЕКТ 032.11-ОВ приточно-вытяжных систем

вентиляции

Объект: г.Петропавловск-Камчатский

Проспект Победы, 67/1

Кафе «Синнабон» в ТЦ «Шамса»

раздел: Вентиляция и кондиционирование воздуха

стадия: «РД»

внутренние инженерные сети

СПНО «СпецРемМонтаж»

СПНО «КлиматТехПроект»

г.Петропавловск-Камчатский, проспект Победы, д.67/1

Кафе "Синнабон" в ТЦ "Шамса"

ПРОЕКТ ВЕНТИЛЯЦИИ И

КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

Стадия «РД»

№ 032.11-ОВ

~ Вентиляция и кондиционирование воздуха

Директор Реуцкая Е.А.

ГИП Иващенко Г.А.

г.Петропавловск-Камчатский 2011 г.

Ин

в. №

под

п По

дп. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

Ин

в. №

дуб

л. По

дп. и

дат

а

Лит Лист Листов

2

СПНО «КлиматТехПроект» Пояснительная записка

032.11-ОВ Лит № докум. Изм. Подп. Дата

Тутушев В.Н. Разработал Иващенко Г.А. Проверил

Н. контр. Утв.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

Проектная документация выполнена на основании задания на

проектирование, архитектурно-строительных, планировочных и

технологических решений, а также предпроектных изысканий.

При разработке проектной документации использовались следующие

нормативные документы:

ГОСТ 21.205-93. «Условные обозначения элементов санитарно-

технических систем»;

ГОСТ 30494-96. «Здания жилые и общественные. Параметры

микроклимата в помещениях»;

ГОСТ 21.602-2006. «Правила выполнения рабочей документации

отопления, вентиляции и кондиционирования»;

СНиП 41-01-2003. «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;

СниП 23-01-99. «Строительная климатология и геофизика»;

СНиП 23-03-2003. «Защита от шума»;

СНиП 2.04.14-88. «Тепловая изоляция»;

Стандарт СТО НП «АВОК» 1.05-2006 «Условные графические

обозначения в проектах отопления, вентиляции, кондиционирования

воздуха и теплохолодоснабжения»;

СН 2.2.4/2.1.8.562-96. «Шум на рабочих местах, в помещениях жилых,

общественных зданий и на территории жилой застройки»;

ГОСТ Р ЕН 13779-2007 «Вентиляция в нежилых зданиях. Тех.требования

при проектировании»;

ТСН 41-302-2000. «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;

СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование.

Противопожарные требования»;

МУ 4425-87 "Санитарно-гигиенический контроль систем вентиляции производственных помещений;

Инв. №

под

п По

дп. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

Ин

в. №

дуб

л. По

дп. и

дат

а

Лист

3 Пояснительная записка

Лит № докум. Изм. Подпись Дата

Описание района строительства (реконструкции)

Район строительства: РФ, Камчатский край, г. Петропавловск-Камчатский.

Географическая широта: 53°02' (для расчетов принята 53°).

Расчетные параметры наружного воздуха согласно СНиП 23-01-99* «Строительная

климатология» для города Петропавловск-Камчатского*:

средняя максимальная температура наружного воздуха наиболее теплого

месяца: +16,8 °С;

среднемесячная относит. влажность воздуха наиболее теплого месяца: 75 %;

средняя максимальная температура наружного воздуха наиболее холодного

месяца: -22 °С;

среднемесячная относит. влажность воздуха наиболее холодного месяца: 66 %.

Рис.1

Инв. №

под

п По

дп. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

Ин

в. №

дуб

л. По

дп. и

дат

а

Лист



Характеристика объекта

Функционал объекта: помещения кафе в осях А-В/1-4 на отметке 0.000.

Общая площадь помещений объекта, подлежащих проектированию: 108 м2.

Высота помещений от пола до перекрытия: 3500 мм и от пола до подвесного

потолка 2700мм.

Помещения расположены на первом этаже двухэтажного здания.

Наружные ограждающие конструкции здания ж/б плиты, толщина 600 мм.

Внутренние ограждающие конструкции здания - блочные, обшитые гипсокартоном

и окрашенные, толщина 120мм.

Междуэтажные перекрытия - сборные железобетонные плиты, толщина 200 мм.

Полы - плита перекрытия, поризованная стяжка, линолиум, керамическая плитка.

Крыша - плита перекрытия, железо профнастил.

Оконные проемы – в помещении кафе отсутствуют.

Дверные проемы – ПХВ, филенчатые.

Освещение стандартное.

1. ОСНОВАНИЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

- Проект вентиляции и кондиционирования воздуха кафе "Синнабон" № 032.11-ОВ. Заказчик: ИП Шайхов Р.И.

2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ.

ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА.

2.1. Вентиляция и кондиционирование. Общая часть.

Система вентиляции и кондиционирования воздуха определяется данным проектом.

Системы вентиляции: приточная общеобменная П-1, вытяжная общеобменная с местными отсосами В-1. В качестве приточной и вытяжной вентустановок применяется оборудование фирмы «Лиссант». Все применяемое оборудование и материалы сертифицированы по установленным требованиям Российской Федерации. При определении воздухообмена помещений количество подаваемого наружного воздуха берется исходя из расчетов обеспечения заданной чистоты и поддержания газового состава воздуха.

Системы приточно-вытяжной вентиляции предусматриваются централизованные без сборных вертикальных коллекторов, общеобменные для общего зала, зоны барной стойки и пекарского цеха, подсобной комнаты и насосной.

Инв. №

под

п По

дп. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

Ин

в. №

дуб

л. По

дп. и

дат

а

Лист



Наружный воздух, подаваемый приточной установкой «Лиссант» проходит очистку через фильтры воздушной очистки G3. Забор наружного воздуха производится на отм. +9.300. Для холодного периода года в приточной установке предусмотрено нагревание наружного воздуха до заданной температуры. Для удаления теплоизбытков применена система канального кондиционирования с применением оборудования фирмы "Polar Bear". Приточная установка – сборная прямоточная с секциями: фильтрации, электрический нагреватель, фреоновый охладитель, шумоглушитель, воздушная заслонка с электромеханическим приводом.

Установка вытяжной вентиляции - сборная прямоточная прямоуг.сечения с шумоглушителем и фильтром-жироуловителем фирмы "Лиссант". Выброс отработанного воздуха производится на отм. +9.600.

Подача очищенного и подготовленного воздуха во все помещения производится в верхнюю зону через воздухораспределительные устройства фирмы «Лиссант». Удаление воздуха осуществляется через верхнюю зону (на уровне подшивного потолка) и через вытяжные зонты над оборудованием, заводского исполнения, с лабиринтными фильтрами фирмы "Деловая Русь". Все воздуховоды изготавливаются из тонколистовой оцинкованной стали класса «П» (плотные) толщиной 0,55мм (сечением до 300мм), 0,7мм (сечением более 300 мм) и 0,8мм для воздуховодов с огнезащитой. Общие указания по монтажу вентиляционных систем приведены на листе с планом вентиляции основного комплекта чертежей. Проектом предусматривается при наличии подшивных потолков установка технологических люков ЛО, для доступа к вентиляционному и фильтрационному оборудованию, воздушным и противопожарным клапанам. Воздуховоды приточной и вытяжной систем от воздухозаборных устройств до оборудования изолируются тепло звукоизоляционным материалом «Пенофол» б=8мм, используемый огнезащитный состав, в дополнение к основной функции, также служат тепло звукоизоляционным материалом.

Оборудование вытяжной системы В-1 в сборе устанавливается в подпотолочном пространстве насосной на отм.+2.700.

Оборудование приточной системы П-1 в сборе установливается в подпотолочном пространстве насосной на отм.+2.850, блок фреонового охладителя - в подпотолочном пространстве подсобного помещения.

Для комфортного микроклимата помещений применяется вытесняющая система вентиляции, с направлением воздушного потока из общего зала в пекарский цех.

Для удаления тепло-влаго выделений и запахов от технологического оборудования пекарского цеха предусматривается механическая местная вытяжная вентиляция с применением вытяжных пристенных и островных зонтов. Для предотвращения распространения запахов, связанных с приготовлением пищи, давление в зоне пекарского цеха поддерживается ниже чем в общем зале. Это достигается поддержанием воздухообмена, при котором переток из общего зала в пекарский цех составляет 40% от общего расхода воздуха, удаляемого из помещения. При этом подача воздуха через щелевую решетку, расположенную над зоной барной стойки, служит воздушной завесой с направлением воздушных потоков в помещение пекарского цеха, что в итоге полностью исключает проникновение воздуха из цеха в общий зал. Для инфильтрации приточного воздуха данным проектом предусматривается естественная вентиляция через дверной проем и смежные помещения. Для ограничения скопления жира в воздуховоде вытяжной вент.системы данный проект предусматривает механический фильтр (жироуловитель) со съемными фильтрами ФЖ, с возможностью их очистки в процессе эксплуатации.

Инв. №

под

п По

дп. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

Ин

в. №

дуб

л. По

дп. и

дат

а

Лист



Проектом предусматривается автоматизация систем вентиляции, а так же ручное управление.

2.2. Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности. Данным проектом предусматривается противопожарная безопасность систем

вентиляции и кондиционирования воздуха. На воздуховодах приточной систем П-1 и вытяжной системы В-2 предусмотрена установка противопожарных нормально-открытых клапанов с электромеханическим приводом и тепловым замком КОЗП в местах пересечения противопожарных преград и межэтажных перекрытий. Проектом предусматривается огнезащита воздуховодов на транзитных участках (в пределах второго пожарного отсека с пределом огнестойкости EI 60). В качестве огнезащиты воздуховодов предусматривается применение огнезащитного состава ОЗС МВ. Все воздуховоды с огнезащитой изготовливаются класса «П» из оцинкованной листовой стали б = 0,8 мм. Система автоматизации при возникновении пожара предусматривает отключение систем вентиляции и закрытие воздушных заслонок по средством электроприводов.

2.3. Мероприятия по охране окружающей среды. Данным проектом предусматривается комплекс мероприятий по охране

окружающей среды. Местные вытяжные установки пекарского цеха оснащены лабиринтными фильтрами и жироуловителем ФЖ, что обеспечивает выброс в атмосферу очищенного воздуха. Проектом предусматривается устройство воздушного шлюза - нейтральной зоны в общем зале с избыточным давлением, что исключает переток воздушных потоков из зоны пекарского цеха в чистые зоны ТЦ "Шамса".

2.4. Вытяжная вентиляция системы защиты от дыма при пожаре (дымоудаление).

Системы дымоудаления здания данным проектом не предусматривается.

3. ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ.

Предусмотрено применение рациональных приборов контроля и учета на системах вентиляции, и эффективного утеплителя для изоляции воздуховодов приточной вентсистемы.

При подборе оборудования руководствовались наибольшей эффективностью электродвигателей.

ВЕДОМОСТЬ ЧЕРТЕЖЕЙ ОСНОВНОГО КОМПЛЕКТА ВЕДОМОСТЬ ССЫЛОЧНЫХ И ПРИЛАГАЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПО ЧЕРТЕЖАМ ВЕНТИЛЯЦИИ

Наименование здания (сооружения) помещения

Объем строительный

м.куб.

Период года при t, C

Расход тепла, кКал/ч

Потребляемая электромощность оборудования, кВт

Система вентиляции и кондиционир

Эл.калори-феры

Общая

Кафе "Синнабон" 324,0 -20 - 4,34 15,0 19,34

Лист Наименование Примечание

1 Общие данные 2 листа

2 Планы и разрезы вентиляции 6 листов

3 Аксонометрические схемы вентиляции 1 лист

4 3D-аксонометрические схемы, 3D-эскизы 3 листа

Обозначение Наименование Примечание

Ссылочные документы

5.903-1 Детали крепления воздуховодов

4.904-69 Детали крепления санитарно-технических приборов

3.903-13 Опорные конструкции под оборудование

5.904-38 Гибкие вставки к центробежным вентиляторам

5.904-4 Двери и люки для вентиляционных камер

1.494-30 в.1,2 Установка и крепление вентиляторов к строительным констр.

5.904-41 Заслонки воздушные общего назначения

1.494-33 Клапаны обратные к вентиляторам

5.904-51 Зонты и дефлекторы вентиляционных систем

1.494-10 Решетки щелевые регулируемые

5.903-7 Унифицированные конструкции приточных вент.установок

1.469-7 Рабочие чертежи комплект.изделий для уст-ки вентиляторов

«Лиссант» Каталог продукции фирмы

«Polar Bear» Каталог продукции фирмы

«Деловая Русь» Каталог продукции фирмы

Прилагаемые документы

032.11-ОВ Спецификация оборудования, изделий и материалов

Технические решения, принятые в рабочих чертежах, соответствуют требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других норм, действующих на территории Российской Федерации и обеспечивают безопасную для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных рабочими чертежами мероприятий. Главный инженер проекта ____________________________ / Иващенко Г.А./

032.11-ОВ Кафе "Синнабон" в ТЦ "Шамса"

проспект Победы, 67/1, г.Петропавловск-Камчатский Изм. Кол. Лист № Подп. Дата

Нач.отдела Вентиляция и кондиционирование воздуха

Стадия Лист Листов ГИП ИващенкоГ.А

РД

7

Гл.спец.

Рук.группы Общие данные (начало)

СПНО «КлиматТехПроект» Разработал Тутушев В.Н.

Н.контр.

ХАРАКТЕРИСТИКА ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ Обозначен

ие

Кол.

.сис

т. Наименование обслуживающего

помещения (технологического оборудования)

Тип установки, агрегата Вентилятор Электродвигатель Воздухонагреватель (охладитель) Фильтр Примечание

Тип исп. № Схемаисп.

Пол. L м3/ч

Р Па

n об/ мин

Тип N кВт

n об/м

Тип N Кол. Темп.нагр.С Расход тепла,холода

кВт/кКал-ч Р,П

а

Тип Кол-во от до

П-1 1 Общий зал ВКП 40-20-4 канальный 1200 260 0,33 1400 НП 400х200/15,0 -18 +20 +15,0/- ФяГ 40-20 G3 1 ККБ PolarBear BSC-9 наружный 1200 260 0,28+2,9 1280 PBED 500x250-3-2,1 +30 +20 -10,0/-

В-1 1 Общий зал ВКП 50-30-4 канальный 1750 110 0,83 1380 ФЖ 400х400 1

ВОЗДУХООБМЕН ПО КРАТНОСТИ

№

Наименование

помещения

Внутренний объем

помещения,м3

Расчетна температура внутреннего воздуха,С

Кратность воздухообмена в 1час

Объем воздуха, м3/час

№ систем

Примечание

приток вытяжка приток вытяжка приточная вытяжная № по эксплик.

1 этаж

1 Общий зал 279,0 20 расчет расчет 1200+по балансу из холла ТЦ

1750 П-1 В1 1

2 Насосная 45,0 16 - 2 - 90 - В-1 3

МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Технологическое оборудование

Характеристика Объем вытяжки, мЗ/ч

Характеристика местного отсоса Обозначе

ние системы

Примечание

Поз. Наименование Кол. На ед. оборуд. Всего Обозн. Прим. документы

01 Плита электрическая 1 тепловыделения, запахи 1300 1300 Зонт ЗВПК-1111 В-1 локальная вытяжка

02 Ванна моечная 1 тепло-влаго выделения 250 250 Зонт ЗВПК-0708 В-1 локальная вытяжка

032.11-ОВ Кафе "Синнабон" в ТЦ "Шамса"

проспект Победы, 67/1, г.Петропавловск-Камчатский Изм Кол. Лист № Подп. Дата Нач.отдела Вентиляция и кондиционирование

воздуха Стадия Лист Листов

Гл.спец. РД

8

ГИП Иващенко

Рук.проекта Общие данные (продолжение)

СПНО «КлиматТехПроект» Разработал Тутушев ВН

Н.контр.

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:

Стадия Лист Листов

РД 9

032.11-ОВ

Кафе "Синнабон" расположенное в ТЦ "Шамса"по адресу: г.Петропавловск-Камчатский, пр.Победы, 67/1

Вентиляция

Условные обозначения © СПНО "КлиматТехПроект" 2011

www.climat-project.ruН. контр.Проектир.ПроверилРук. гр.Гл. спец.ГИП

ТутушевИващенко

Иващенко

канальный вентилятор прямоугольного исполнения

шумоглушитель

фильтр

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ НА СХЕМАХ

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ПЛАНАХ

противопожарный клапан

переход прямоуг-прямоуг.сечения

переход круг-круг.сечения

переход круг-прямоуг.сечения

решетка вентиляционная

вентиляционный канал

возд-од с огнезащитнымпокрытием

возд-од с теплоизоляцией

решетка воздухозаборная

воздуховодвытяжной системы

воздуходприточной системы

воздуховодс огнезащит.покрытием

вентиляционноеоборудование

эл.нагреватель

воздушная заслонка

фреоновый охладитель

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 10

032.11-ОВ



План на отм.0.000 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011г.



Иващенко

Ном

ер п

о пл

ану

НаименованиеПлощадь,

м2

Экспликация помещений

1

2

3

В

Б

А

4 3 2 1

1,400 1,400 1,400 1,400 1,950

1,27

0

1,620

1,33

01,

5800,

900

1,250

1,420

1,400

0,780

2,00

02,50

0

1,515

1,02

0

1,860

4,490

7,350

11,840

1,400 4,650 3,230

9,280

A1 A1

A2 A2

A3

A3

A4

A4

A5 A5

A6

A6

250x200L400 300x300

L1000

200x100L200

400x200L1200

400x200L1320(260Па)

ø200L250

200x150L200

250x200L450

500x300L1750

ø350L1300

500x300L1750

500x300L1980(110Па)

ø200 гофр.L130

ø200 гофр.L135

ø200 гофр.L135

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150

светильники



натяжной потолок

барная стойка

зонт вытяжной островнойЗВПК-1111 (с лаб.фильтром)

фреоновый охладительPolarBear PBED 500х250-3-2,1

компрессорно-конденсаторный блокPolarBear BSC-9

клапан огнезадерживающийКОЗП 1ТЗ(90)-220В-40х20-НО-К


эл.нагревательНП 400х200/15,0

канал.вентиляторВКП 40-20-4

возд.клапан с эл.приводомВК-200х400

фильтрФяГ 40х20 G3

шумоглушительГТПи 40х20-60

вставка гибкаяВГ 40-20

вставка гибкаяВГ 40-20вставка гибкая

ВГ 50-30

вставка гибкаяВГ 50х30



зонт вытяжной пристенныйЗВПК-0708 (с лаб.фильтром)

решетка наружнаяРН 400х200

решеткаРВр1 100х400

решеткаРВ 200х200 х2шт

диффузорКП ø200 х7шт

фильтр жироулавительФЖ 400х400

решеткаРВр 125х125

План вентиляции на отм.+0,000

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1. В чертежах и схемах используется действующая система условного графического обозначения СТО НП АВОК 1.05-2006 ГОСТ 21.205-93, ГОСТ 21.206-93, ANSI / ASHRAE Standart 134-2005.2. Проектный ноль определен проектом на уровне нижней отметки первого этажа на отм.0,000.3. Отметки высоты прокладки прямоугольных воздуховодов указаны относительно низа, круглых воздуховодов - относительно оси.4. Привязки, высоты и отпуски использовать согласно проектного ноля, системы сеток данногопроекта и применять согласно расстановки технологического оборудования.5. Монтаж систем вентиляции производить согласно действующим нормам, правилам, согласно данного проекта.6. Воздуховоды изготовить класса "П"- плотные из оцинкованной листовой стали 0,55 мм - сечением до 300 мм, 0,7мм - сечением более 300мм и для вытяжных зонтов.7. Воздуховоды с огнезащитным покрытием изготовить класса "П"- плотные из оцинкованной листовой стали 0,8 мм.8. Вытяжные зонты над оборудованием в помещении кафе применить из нержавеющей стали 0,8 мм марки Х18Н10 - AISI 430 заводского исполнения. Предусмотреть устройство съемного фильтра-жироуловителя "тип ФяЖ" в вытяжной системе В-1.9. Монтаж огнезащитного покрытия - теплоогнезащитных рулонных матов производить на ужесмонтированную и закрепленную систему воздуховодов путем обматывания воздуховода матамис креплением на штифты, предварительно установленных на воздуховод при помощи контактной сварки, и фиксированием их блокировочными шайбами. Между собой все маты с обкладочным материаломскрепить вязальной проволокой или ровингом. Допускается применить, вместо теплоогнезащитных матов, огнезащитное покрытие тип ОЗС-МВ - 4кг на 1 м.кв.10. В местах пересечения воздуховодов со строительными конструкциями - ограждающими конструкциями произвести разрыв огнезащитных покрытий и предусмотреть ребра жесткости из фланцевых соединений. Места прохождения воздуховодов через строительные конструкции замоноличить цементно-песчанным раствором L > 100 мм.11. Соединения воздуховодов применить фланцевые и шинореечные. При стороне сечения воздуховодов более 400мм изготовить жесткости и диагональные зиги.12. Монтаж участков воздуховодов произвести с креплением не менее чем через 3 м. горизонтальных и не менее 2 м. вертикальных. Для герметизации безфланцевых соединений воздуховодов применитьмастику "Бутепрол".13. Допускается отклонение прокладки участков воздуховодов в пределах 0,5 м. для обхода трасс трубо-проводов, электроканалов, систем канализации и других действующих инженерных сетей и конструкций.14. Предусмотреть технологические люки ЛО для доступа к вентиляционному оборудованию, воздушным клапанам, шиберам, противопожарным клапанам.16. Воздуховоды приточной вент.системы от воздухозаборных устройств до оборудования и по основномуучастку магистрали изолировать изоляционным материалом "Пенофол С-3008" - односторонний само-клеющийся толщиной 8мм.17. Все вентиляционные решетки и диффузоры установить горизонтально с отпуском на уровень подшивного потолка - при его наличии.18. Проектом определяется установка воздуховодов приточной системы П-1 и вытяжной В-1 в зале вподпотолочном пространстве непосредственно за подшивным потолком с обходом электроосветительногооборудования с установкой воздухораспределительных устройств на отм. +2.700.19. Проектом определяется установка вентиляционного оборудования в подпотолочном пространствепомещения насосной, а фреонового блока охлаждения - в подпотолочном пространстве бытовой комнаты.20. Проектом определяется установка наружного блока кондиционирования - компрессорно-конденсаторногоблока на кровле здания , смонтированного на кронштейн, на отм. +9.000.21. Допускается замена основного и вспомогательного оборудования на аналогичное, удовлетворяющеевсем предъявляемым требованиям.22. Применить противопожарный клапаны КОЗП с электромеханическим приводом и тепловым замком с пределом огнестойкости EI 90.23. Проект предусматривает автоматизацию вентиляционных систем, а так же ручное управление.

м

SA

1 общий зал кафе 86,2

2 подсобное помещение 6,7

3 насосная 15,1

масштаб 1:50

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 11

032.11-ОВ



Разрез А-1 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

4 3 2 1

2,85

0

2,70

0

4,000

1,00

0

1,20

0

1,50

0

8,000

3,000

4,08

04,

000



зонт вытяжной600х400h200



воздуховодоц.сталь 0,7мм


Разрез А-1

масштаб 1:50

±0,0001 Первый этаж


+4,0002 Второй этаж


+8,0003 Кровля


Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 12

032.11-ОВ



Разрез А-3, А-4 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

АА

4,08

04,

000

2,70

0

2,85

0





















Разрез А-3

масштаб 1:50

Разрез А-4







Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 13

032.11-ОВ

Кафе "Синнабон" расположенное в ТЦ "Шамса"по адресу: г.П-Камчатский, пр.Победы, 67/1





Иващенко

1 2 3 4

2,70

0

2,75

0 2,72

0

диффузорКП ø200






зонт вытяжной островнойЗВПК-1111 (с лаб.фильтром





воздуховодгофр.0,2мм

1 Первый этаж0.000

Разрез А-2

масштаб 1:50

1 2 3 4

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 14

032.11-ОВ






Иващенко

2,70

0 2,00

0

2,00

02,60

0

2,67

0


зонт вытяжной пристенныйЗВПК-0708 (с лаб.фильтром

решеткаРВ 200х200







Разрез А-5

масштаб 1:50

В Б А

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 15

032.11-ОВ






Иващенко

2,70

0

2,90

0

2,70

0

2,75

02,

000 2,

700

2,000

1,020


решеткаРВ 200х200

решеткаРВр1 100х400диффузор

КП ø200диффузорКП ø200


воздуховодгофр.0,2мм





Разрез А-6

масштаб 1:50


Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 16

032.11-ОВ

Кафе "Синнабон" расположенное в ТЦ "Шамса"по адресу: г.Петропавловск-Камчатский, пр.Победы, 67,1


Аксонометрические схемы В-1, П-1 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко


400x200L1320(260Па)

400x200L1200

200x100L200

300x300L1000

250х200L400

ø200 гофр.L130

ø200 гофр.L135

ø200 гофр.L135

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150

ø200 гофр.L150











EI 90

б=8мм

+9.300

+3.500

+2.850

+2.850

+2.900

+2.700

+2.700

+2.900

EI 90

б=8мм

500x300L1980(110Па)

500x300L1840

ø350L1300

400x400L1750

500x300L1750

250x200L450

ø200L250

200x150L200




125х125L90







на уровень подш.потолка

+2.000

+2.000

+2.700

+9.600

+3.500

+8.100

+2.750

+2.800

х7шт

х2шт

Аксонометрические схемы

П-1 В-1


1. В чертежах и схемах используется действующая система условного графического обозначения СТО НП АВОК 1.05-2006 ГОСТ 21.205-93, ГОСТ 21.206-93, ANSI / ASHRAE Standart 134-2005.2. Проектный ноль определен проектом на уровне нижней отметки первого этажа на отм.+0,000.3. Отметки высоты прокладки прямоугольных воздуховодов указаны относительно низа, круглых воздуховодов - относительно оси.4. Привязки, высоты и отпуски использовать согласно проектного ноля, системы сеток данногопроекта и применять согласно расстановки технологического оборудования.

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 17

032.11-ОВ



3-D аксонометрия П-1 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

3,775

0,2501,700

0,500 0,5300,100

0,1250,100

0,1950,200

0,5000,200

0,599 0,096

0,499 0,5000,350 0,414

0,5001,550

0,250

0,350 0,500

0,3402,270

1,920

0,150

0,500

4,450

0,530













диффузорКП ø200 х7шт

ø200 гофр. х7шт250х200

заглушка250х200

300х300

переход300х300/250х200

отвод 900

300х300


отвод 300

300х300отвод 150

300х300

отвод 900

200х400

отвод 900

400х200

отвод 900

200х400

отвод 450

200х400

200х100400х200

400х200

переход-врезка300х200/200х100



фрагмент Ф-1



400х200

300х300

400х200

400х200

200х100

переход-врезка300х200/200х100решетка

РВр1 100х400




отвод 900

400х200 х2шт

отвод 900

200х400

отвод 450

200х400отвод 900

200х400

х2шт

х2шт

х2шт

3-D аксонометрия П-1 монтажная схема

масштаб 1:50

Фрагмент Ф-1


1,920

0,100

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 18

032.11-ОВ

Кафе "Синнабон" расположенное в ТЦ "Шамса"по адресу: г.Петропавловск-Камчатский, пр.Победы, 67\1


3-D аксонометрия В-1 © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

1,6500,2000,3000,350

0,8000,2500,150

0,2500,180

0,250

0,290

0,320

2,150

0,950

0,5000,610

0,9800,600

0,5000,570

0,610

3,450

3,000

0,900

500х300

500х300

250х200200х150

ø200










ø350

переходø200/250х200





125х125

отвод 900

500х300

отвод 900

500х300

отвод 900

500х300


отвод 900

500х300 х2шт

отвод 900

300х500

отвод 900

500х300


отвод 900

200х150


отвод 450

ø200

отвод 900

ø200

отвод 900

200х150



врезка200х150

переход500х300/400х400 х2штпереход

500х300/250х200

переходø200/250х200

отвод 450

ø200

отвод 900

ø200фрагмент Ф-2


3-D аксонометрия В-1 монтажная схема

масштаб 1:50



Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 19

032.11-ОВ



3-D эскизы © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

1

3

5

2

4

6



фильтр жироулавительФЖ 400х400 В-1

П-1

диффузорыКП ø200

диффузорыКП ø200



П-1

В-1

В-1 П-1




решеткаРН 400х200












П-1

В-1

П-1В-1

3-D эскизы1. Зона пекарского цеха, вытяжная система В-12. Общий зал, приточная система П-13. Насосная, расположение вент.оборудования4. Общий зал, зоны барной стойки и пекарского цеха,вентиляционные системы В-1 и П-15. Проход воздуховодов через строй.конструкции длявыброса (В-1) и забора (П-1) воздуха6. Насосная и подсобное помещение, расположениевент.оборудования.

Инв

. N п

одл.

Под

пись

и д

ата

Вза

мен

инв

. N

СО

ГЛАС

ОВА

НО

:


РД 20

032.11-ОВ



Схема холодоснабжения © СПНО "КлиматТехПроект" 2011



Иващенко

RL ø12RS ø16

ДС ø20


дренажный поддон

узел "А"

маслоподъемная петля

маслоподъемная петля

фреоновый охладитель (испаритель)PolarBear PBED 500х250-3-2,1

+9.100

+8.100

+3.100

+2.600

1 2 3 4

2

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

RS- фреон.трубопровод (хладон-газ)RL- фреон.трубопровод (хладон-жидк.)ДС- дренажный трубопровод (самотеч.)1- терморегулирующий вентиль2- клапан Щредера (штуцер)3- смотровое окно4- соленоидный вентиль

Аксонометрическая схема

Схема узла "А"

RL

RSø16

ø12

к ис

пари

телю

к КК

Б


1. Длина трубопровода в одну сторону составляет 14м.2. Горизонтальные участки трубопроводов проложитьс уклоном 12мм на 1м в сторону ККБ.3. При подключении дренажного поддона охладителя кканализации для предотвращения распространения запаховиспользовать гидравлический затвор (сифон).

032.12-ОВ Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Дата

ГИП Иващенко Г.А.

Спецификация оборудования, изделий и материалов к основному комлекту

рабочих чертежей марки "ОВ"


РД 1

Составил Тутушев В.Н. СПНО "КлиматТехПроект"

www.climat-project.ru

Поз. Наименование и техническая характеристика Тип, марка, обозначение документа, опросного

листа

Код обору-дования, изделия,

материала

Завод изготовитель

Едини- ца

изме-рения

Коли-чество

Масса единицы,

кг Примечание

2 3 4 5 6 7 8 9 Вентиляция Приточная система П-1 1 Вентилятор канальный ВКП 40-20-4 "Лиссант" шт. 1 2 Воздухонагреватель электрический 15кВт 380В НП 400х200/15,0 "Лиссант" шт. 1 3 Щит управления приточной установки ЩУ-4-0,75-18/РМТ "Лиссант" 1 4 Воздухоохладитель фреоновый PBED 500х250-3-2,1 "Polar Bear" шт. 1 5 Компрессорно-конденсаторный блок BSC-9 "Polar Bear" шт. 1

6 Блок автоматики ККБ и фреон.оладителя (с ТРВ, фильтром-осушителем, смотр.окном и пр.) "Polar Bear" 1

7 Шумоглушитель ГТПи 40х20-60 "Лиссант" шт. 1 8 Фильтр ФяГ 40х20 G3 "Лиссант" шт. 1 9 Клапан воздушный с эл.приводом Belimo ВК 200х400 "Лиссант" шт. 1

10 Вставка гибкая ВГ 40-20 "Лиссант" шт. 2 11 Решетка наружная РН 400х200 "Лиссант" шт. 1 12 Диффузор приточный потолочный КП Ø200 "Лиссант" шт. 7 13 Решетка однорядная с регулятором расхода воздуха РВр1 400х100 "Лиссант" шт. 1

14 Клапан огнезадерживающий с эл.магнитным приводом и тепловым замком

КОЗП1-ТЗ(90)-220В-40х20-НО-К "Лиссант" шт. 2

15 Воздуховод класса П из оцинкованной стали по ГОСТ 19903-74 S=0,7мм 400x200 м 6,8 8,16 м²

16 Воздуховод класса П из оцинкованной стали по ГОСТ 19903-74 S=0,7мм 400x100 (на отпуски) м 0,2 0,2 м²



19 Воздуховод класса П из оцинкованной стали по ГОСТ 19903-74 S=0,55мм 200x100 м 2 1,2 м²

20 Воздуховод гофрированный Ø200 м 4,9 3,08 м² 21 Переход S=0,7мм 500x250/400x200-350 шт. 1 0,56 м² 22 Переход S=0,7мм 500x250/300x300-500 шт. 1 0,77 м²


листа


материала


Едини- ца

изме-рения




1 2 3 4 5 6 7 8 9 .

032.12-ОВ Лист

2

Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Дата

23 Переход S=0,7мм 300x300/250x200-250 шт. 1 0,33 м² 24 Переход S=0,7мм 300x200/200x100-100 шт. 1 0,14 м² 25 Отвод-90° S=0,7мм 400x200 шт. 2 1,44 м² 26 Отвод-90° S=0,7мм 200x400 шт. 2 0,96 м² 27 Отвод-45° S=0,7мм 200x400 шт. 1 0,34 м² 28 Отвод-90° S=0,7мм 300x300 шт. 1 0,6 м² 29 Отвод-30° S=0,7мм 300x300 шт. 2 0,68 м² 30 Отвод-15° S=0,7мм 300x300 шт. 2 0,34 м² 31 Заглушка S=0,55мм 250x200 шт. 1 0,05 м² 32 Заглушка S=0,55мм 200x100 шт. 1 0,02 м² 33 Лючок смотровой ЛО 400х200 шт. 1 34 Теплоизоляция (одност.самоклеющ.фольгированная толщ.8мм) Пенофол С-3000 м2 22,9 35 Огнезащитный состав ОЗС-МВ "СтройЗащита" кг 32,2 36 Трубка медная Ø12 EN 12735 м 14 37 Трубка медная Ø16 EN 12735 м 14 38 Теплоизоляция трубчатая толщ.4мм Ø12 "Энергофлекс" м 14 39 Теплоизоляция трубчатая толщ.4мм Ø16 "Энергофлекс" м 14 40 Труба ПХВ гофрированная (для дренажа) Ø20 м 5 41 Шинорейка №20 "Лиссант" м 48 42 Уплотнитель шинорейки (рулон=15м) ППЭ 4х15 "Лиссант" рул. 3,2 43 Зажим для шинорейки (скоба с болтом) №30 "Лиссант" шт. 80 44 Уголок монтажный для шинорейки 81х81 "Лиссант" шт. 160 45 Лента-скотч алюминиевая фольгированная (рулон=50м) 50х50мм "Лиссант" рул. 3 46 Лента монтажная (рулон=17м) 17х0,5 "Лиссант" рул. 2 47 Профиль П-образный 30х30х30х2,0 "Лиссант" м 8 48 Шпилька ст. с гайками М10 "Лиссант" м 6 49 Сталь угл. (для кронштейна под ККБ) 56х56х4,0 "Металл-Арм" м 12 Вытяжная система В-1

50 Вентилятор канальный ВКП 50-30-4 "Лиссант" шт. 1 51 Регулятор скорости РМТ 15380 "Лиссант" шт. 1 52 Реле защиты ТР 220 "Лиссант" шт. 1 53 Шумоглушитель пластинчатый ГТПи 50х30-60 "Лиссант" шт. 1 54 Вставка гибкая ВГ 50-30 "Лиссант" шт. 2 55 Фильтр жироулавливающий кассетный ФЖ 400х400 "Лиссант" шт. 1 56 Решетка однорядная РВ1 200х200 "Лиссант" шт. 2 57 Решетка однорядная с регулятором расхода воздуха РВр1 125х125 "Лиссант" шт. 1


листа


материала


Едини- ца

изме-рения




1 2 3 4 5 6 7 8 9 .


3


58 Зонт вытяжной островной с лабиринтным фильтром 1100х1100h400 ЗВПК-1111 "Деловая Русь" шт. 1

59 Зонт вытяжной пристенный с лабиринтным фильтром 700х800h400 ЗВПК-0708 "Деловая Русь" шт. 1

60 Клапан огнезадерживающий КОЗП1-ТЗ(90)-220В-50х30-НО-К "Лиссант" шт. 2





65 Воздуховод класса П из оцинкованной стали по ГОСТ 19903-74 S=0,7мм Ø350 м 0,4 0,44 м²

66 Воздуховод класса П из оцинкованной стали по ГОСТ 19903-74 S=0,55мм Ø200 м 2,3 1,45 м²

67 Переход S=0,7мм 500x300/400x400-250 шт. 2 1,01 м² 68 Переход S=0,7мм 500x300/250x200-350 шт. 1 0,53 м² 69 Переход S=0,55мм 250x200/Ø200-200 шт. 1 0,23 м² 70 Отвод-90° S=0,7мм 500x300 шт. 5 5,6 м² 71 Отвод-90° S=0,7мм 300x500 шт. 1 0,8 м² 72 Отвод-90° S=0,55мм 200x150 шт. 1 0,28 м² 73 Отвод-90° S=0,55мм Ø200 шт. 1 0,33 м² 74 Отвод-45° S=0,55мм Ø200 шт. 1 0,23 м² 75 Заглушка S=0,55мм 200x150 шт. 1 0,03 м² 76 Зонт S=0,7мм 600x400h200 шт. 1 0,41 м² 77 Лючок смотровой ЛО 500х300 шт. 1 78 Теплоизоляция (одност.самоклеющ.фольгированная толщ.8мм) Пенофол С-3000 м2 8,7 79 Огнезащитный состав ОЗС-МВ "СтройЗащита" кг 54,4 80 Шинорейка №20 "Лиссант" м 44,8 81 Уплотнитель шинорейки (рулон=15м) ППЭ 4х15 "Лиссант" рул. 3 82 Зажим для шинорейки (скоба с болтом) №30 "Лиссант" шт. 56 83 Уголок монтажный для шинорейки 81х81 "Лиссант" шт. 112 84 Лента-скотч алюминиевая фольгированная (рулон=50м) 50х50мм "Лиссант" рул. 3 85 Лента монтажная (рулон=17м) 17х0,5 "Лиссант" рул. 2 86 Профиль П-образный 30х30х30х2,0 "Лиссант" м 4,4


листа


материала


Едини- ца

изме-рения




1 2 3 4 5 6 7 8 9 .


4


87 Шпилька ст. с гайками М10 "Лиссант" м 3 Итого изделий из лист.оц.стали: м2 59,0

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лит Лист Листов 2 29

© КлиматТехПроект кафе "Синнабон" _______Вентиляция_________________Расчетная часть________

032.11-ОВ Лит № докум. Изм. Подп. Дата

Луговской НН

Разраб. Иващенко Г.А. Пров.

Н. контр. Утв.

РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1. Расчет необходимой мощности электрического нагревателя. 2. Расчет воздухообмена местных отсосов помещения пекарского цеха. 3. Аэродинамические и гидравлические расчеты вентиляционных систем П-1, В-1.

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист

3 032.11-ОВ. Расчетная часть.

Лит № докум. Изм. Подп. Дат

1. Расчет необходимой мощности электрического нагревателя.

Электрический нагреватель: P=(Qx0,36xT)/1000 где: P - мощность нагревателя, кВт Q - воздушный поток, проходящий через нагреватель, м. куб./час T - увеличение температуры в градусах. Минимальная температура по СНИиП в Петропавловске- Камчатском минус 18 град. Необходимая температура приточного воздуха в помещение +18 град. Т=18+18=36

Расчетный воздушный поток, м. куб./час 1200 Минимальная температура воздуха, град -18 Необходимая температура в помещении 18 Итого Мощность электрического нагревателя, кВт 15,552

2. Расчет воздухообмена местных отсосов помещения пекарского цеха

2.1 Методика расчета

2.1.1 Гидравлический диаметр поверхности оборудования D, м, рассчитываем по формуле:

BAABD

2 ,

где А - длина оборудования, м; В - ширина оборудования, м.

2.1.2 Долю конвективных тепловыделений оборудования определяем по формуле: ОКЯTк КККQQ ,

где QТ - установленная мощность оборудования, кВт; Кя - доля явных тепловыделений от установочной мощности оборудования, Вт/кВт,

принимают по таблице А.1 Р НП «АВОК» 7.3-2007; Кк - доля конвективных тепловыделений от явных тепловыделений оборудования. При

отсутствии данных для конкретного оборудования допускается принимать Кк = 0,5; Ко - коэффициент одновременности работы оборудования, принимают по таблице Б.1 Р

НП «АВОК» 7.3-2007. 2.1.3 Расход воздуха в конвективном потоке над оборудованием на уровне местного

отсоса определяем по формуле: rDzQkL ккi 3531 7,1 ,

где k - экспериментальный коэффициент, равный 5·10-3м4/3·Вт1/3·с-1; Qк - доля конвективных тепловыделений оборудования, Вт; z - расстояние от поверхности оборудования до местного отсоса, м; D - гидравлический диаметр поверхности оборудования, м; r - поправка на положение источника теплоты по отношению к стене, принимают по

таблице 1.

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Таблица 1. Поправка на положение источника теплоты по отношению к стене

Положение оборудования Коэффициент r

Свободно стоящее

1

У стены

0,63 B/А, но не менее 0,63 и не более 1

В углу

0,4

2.1.4 Расход воздуха, удаляемого местным отсосом, Lмо, м3/с, определяем по формуле:

ко

n

iriкiмо K

aLLL

1,

где n - количество оборудования, расположенного под отсосом; Lri - объемный расход продуктов сгорания оборудования, м³/с (для оборудования,

работающего на электроэнергии, Lri = 0); а - поправочный коэффициент, учитывающий подвижность воздуха в помещении,

принимают по таблице З2 в зависимости от системы воздухораспределения; Кко - коэффициент эффективности местного отсоса. Для стандартных местных отсосов

принимают равным 0,8. Ориентировочно, при отсутствии данных, принято Кко = 0,85.

Таблица 2 Способ подачи воздуха Коэффициент

а

Перемешивающая вентиляция Струйная подача воздуха через приточные решетки на стене 1,25 через плафонные воздухораспределители на потолке 1,20

Вытесняющая вентиляция Подача воздуха через низкоскоростные перфорированные панели* на потолке 1,10 в рабочей зоне помещения 1,05

* Скорость воздуха, отнесенная к общей площади перфорированной панели, не превышает 0,7 м/с. Конструкция воздухораспределителя должна обеспечивать равномерную раздачу воздуха по всей поверхности перфорированной панели.

2.1.5 В помещениях с местными отсосами следует предусматривать общеобменную

вытяжную вентиляцию с удалением воздуха из верхней зоны. Расход воздуха, удаляемого общеобменной вентиляцией, следует принимать в размере не менее 10 % от общего расхода воздуха, удаляемого местными отсосами. Установка общеобменной вытяжной системы не

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



требуется, если кратность воздухообмена в помещении превышает 20 1/ч или помещение оборудовано вентилируемыми потолками.

2.1.6 Расход воздуха, поступающего из смежных помещений, принимаем в размере 60 % от объемного расхода воздуха.

2.1.7 Массовый расход наружного воздуха, подаваемого в помещение, GП, кг/с, определяем из расчета воздушного баланса помещения исходя из компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами, общеобменной вытяжкой или вентилируемым потолком, по формуле:

an

an

on

onccввioiП LLLLLG ,

где Loi - объемный расход воздуха, удаляемого i - м местным отсосом или вентилируемым потолком, м3/с;

ρi - плотность воздуха, удаляемого i - м местным отсосом или вентилируемым потолком, кг/м3. Температуру удаляемого воздуха следует определять по указаниям МГСН 4.14; при отсутствии данных допускается принимать 35 °С;

Lв - объемный расход воздуха, удаляемого общеобменной вентиляцией, м3/с; ρв - плотность воздуха, удаляемого общеобменной вентиляцией, кг/м3; Lc - объемный расход воздуха, поступающего в помещение из смежных помещений, м3/с.

Если ограничено смежными помещениями и не допускается распространение тепло влого выделений и запахов в смежные помещения, Lc принимают не менее 10 % от общего объемного расхода воздуха, удаляемого местными отсосами или вентилируемыми потолками;

ρс - плотность воздуха, поступающего из смежных помещений, кг/м3;

- объемный расход воздуха, подаваемого от комбинированного приточно-вытяжного устройства, кг/м3, принимают по данным производителя-поставщика оборудования;

- плотность воздуха, раздаваемого в помещение через комбинированное приточно-вытяжное устройство, кг/м3;

- объемный расход воздуха, подаваемого в поддув активированного местного отсоса, м3/с; принимают по данным производителя - поставщика оборудования, но не выше 0,1 L0. Если

в качестве источника воздуха для поддува используют внутренний воздух помещения, = 0;

- плотность воздуха, подаваемого в поддув активированного местного отсоса, кг/м3.

Для расчета воздухообмена принимаем: - температуру воздуха, удаляемого через зонты, завесы и локализующие устройства

над оборудованием, выделяющим тепло, до 42 °С; - температуру воздуха под потолком 30 °С.

В помещениях теплонапряженность не должна превышать 200 - 210 Вт на 1 м2 производственной площади.

2.1.8 Если смежные помещения непосредственно сообщаются между собой, вентиляция помещений решается совместно.

При расчетах вентиляции температура принимается на 5 °С выше наружной (параметры А), но не более 27 °С.

Тепловыделения следует принимать 116 Вт на одного человека (включая 30 Вт скрытого тепла ).

Минимальное количество наружного воздуха на одного работающего человека принимается 100 м3/ч.

Температуру приточного воздуха в зимний период принимают от 16 °С до 18 °С. 2.1.9. Распределение количества перетока и приточного воздуха уточняется на

компенсацию явных тепловыделений в помещении, Вт, которые поступают от оборудования Qoб, освещения Qосв и людей Ол.

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Величину Qoб определяют аналогично Qк по явным тепловыделениям от установленной мощности оборудования в размере 50 % и коэффициента одновременности Ко по формуле:

n

iОЯiТiоб KKQQ

1

5,0 .

2.1.10 Далее рассчитываем температуру в летний период из расчета подачи воздуха приточной установкой с температурой tн = 22,6 °С. Для этого составляем уравнение энергетического баланса помещения:

нкухрcнкухрпрявн ttсGttcGQ ,

cпр

ccнпрр

явн

кух GG

tGtGс

Q

t

.

Здесь Gпр, Gс - соответственно массовый расход воздуха, подаваемого отдельной приточной установкой, и переточного воздуха, кг/с; с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1005 Дж/(кг·°С).

Если при расчете tкух оказывается меньше 27ºС и менее чем на 5 ºС выше наружного, то расчет окончен.

При превышении температурой tкух допустимого значения необходимо увеличить расход воздуха, подаваемого отдельной приточной установкой, и соответственно сократить расход переточного воздуха. В случае если этого недостаточно, следует охладить воздух, подаваемый отдельной приточной установкой, для поддержания заданной температуры воздуха в помещении.

Габаритные размеры местного отсоса:

Минимальный вылет местного отсоса х, м, за габариты кухонного оборудования

определяют в соответствии с рисунком следующим образом: если Н - h ≤ 1,2 м, то х = 0,2 м; если Н - h > 1,2 м то х = 0,2 + (Н - h - 1,2)·0,208 м

2.2 Результаты расчета Результаты расчета по горячему цеху сведены в таблицу 3.

Площадь цеха:

86,2м

высота: 2,7м

персонал: 4чел.

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Таблица 3

Наименование помещения № М.О. Наименование оборудования № обор. А, м B, м z, м

кофейня "Синнабон" 1 печь конвекционная 1 1,1 1,1 0,9 2 льдогенератор 2 0,7 0,8 0,9

r Qт, кВт

Kя, Вт/кВт Kк Kо Kко a Qк, Вт Lki, м3/с Lri,

м3/с Lо, м3/ч Lмо, м3/ч

1 11,7 120 0,55 0,8 0,8 1,25 617,76 0,232653 1310 1310 0,72 0,5 125 0,55 0,8 0,8 1,25 27,5 0,039502 225 225

где: А- длина оборудования, м B- ширина оборудования, м z- расстояние от поверхности оборудования до местного отсоса, м r- поправочный коэф. на положение источника теплоты по отношению к стене Qт- установленная мощность оборудования, кВт Кя- доля явных тепловыделения, Вт Кк- доля конвективных тепловыделений, кВт Ко- коэффициент одновременности работы оборудования Кко- коэффициент эффективности местного отсоса а- поправочный коэффициент учитывающий подвижность воздуха в помещении Qk- конвективные тепловыделения, Вт Lki- расход воздуха в конвективном потоке, м3/сек Lo- расход воздуха удаляемый местным отсосом от единицы оборудования, м3/час Lmo- расход воздуха удаляемый местным отсосом общий, м3/час

3. Аэродинамические и гидравлические расчеты вентиляционных сетей.

3.1. Вытяжная система В-1. Расчет нового воздуховода для вентиляции с мех.побуждением (вытяжка) Исходные данные: Температура среды t=18 град. Плотность среды ro=1.213 кг/м3

№ участ-

ка

номера предыдущих

участков

длина участка

(м)

Расход (м3/ч) конфигурация материал

воздуховода

абс. шероховатость материала

воздуховода (мм)

1 3.000 250.000 круг. cталь новые 0.100 2 3.000 200.000 прям. cталь новые 0.100 3 1,2 0.500 - прям. cталь новые 0.100 4 0.500 1`300.000 круг. cталь новые 0.100 5 3,4 3.000 - прям. cталь новые 0.100

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Местные сопротивления на участках:

№ участ-

ка Местное сопротивление Характеристики

1 Колено с закругленными кромками круглого сечения alf=90 (град.) , r=200 (мм) 1 Колено с закругленными кромками круглого сечения alf=45 (град.) , r=200 (мм) 1 Зонт вытяжной d=200 (мм), lv=400 (мм), alf=25 (град.) 1 Вход в среднее отверстие(вход) fo=36`000 (мм2), qo=250 (м3/ч)

2 Колено с закругленными кромками прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=150 (мм)

2 Вход в среднее отверстие(проход) fo=40`000 (мм2), qo=100 (м3/ч) 2 Вход в среднее отверстие(проход) fo=40`000 (мм2), qo=100 (м3/ч) 2 Жалюзийная решетка на входе 2 Жалюзийная решетка на входе

3 Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения

4 Зонт вытяжной d=350 (мм), lv=400 (мм), alf=25 (град.) 4 Вход в среднее отверстие(вход) fo=122`500 (мм2), qo=1`300 (м3/ч)

5 Колено с закругленными кромками прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=300 (мм)

5 Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения

5 Фильтр-жироуловитель (незапыленный) для вентиляции qm=1`750 (м3/ч)

Расчет: Определение общего расхода по воздуховоду q_obsh=1`750.000 (м3/ч) Потребная производительность вентилятора q_vent=1.1*q_obsh=1`925.000 (м3/ч) Определяем кинематическую вязкость Nu для воздуха при температуре t=18 град. Nu=1.482E-5 (м2/с) Исходные данные участка № 1 Расход qi: 250.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 3.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.023000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.171000 (м) Задаемся диаметром воздуховода круглого сечения d=200(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.031400(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=2.212(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



ddi=vi^2*ro/2=2.967(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=29`846.242 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.025 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.369(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=1.107(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=1.123(Па) Исходные данные участка № 2 Расход qi: 200.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 3.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.019000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.156000 (м) Задаемся размерами воздуховода прямоуг. сечения a x b =150x200(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=171(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.030000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=1.852(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=2.080(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=21`421.074 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.027 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.327(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=0.981(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=0.996(Па) Исходные данные участка № 3 Расход qi: 450.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 0.500 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.042000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.231000 (м) Выбор стандартных размеров прямоуг. сечения воздуховода a x b =200 x 250(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=222(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.050000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=2.500(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=3.791(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=37`486.880 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.024 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.403(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=0.202(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=0.205(Па) Исходные данные участка № 4 Расход qi: 1`300.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 0.500 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.120000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.391000 (м) Задаемся диаметром воздуховода круглого сечения d=350(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.096163(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=3.755(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=8.553(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=88`685.975 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.019

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.474(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=0.237(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=0.241(Па) Исходные данные участка № 5 Расход qi: 1`750.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 3.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.162000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.454000 (м) Задаемся размерами воздуховода прямоуг. сечения a x b =300x500(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=375(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.150000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=3.241(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=6.370(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=82`002.549 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.020 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.334(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=1.002(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=1.017(Па) Определение потерь на местные сопротивления: Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 14> Колено с закругленными кромками круглого сечения Найду eps для alf=90 r=200 d=200 eps=0.240 Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 14> Колено с закругленными кромками круглого сечения Найду eps для alf=45 r=200 d=200 eps=0.140

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 38> Конический коллектор Найду eps для d= 200 lv= 400 alf= 25.000 eps=0.185 Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 42> Вход в среднее отверстие(вход) Площадь сечения отверстий fo= 36`000 (мм2), площадь канала f=31`400 (мм2), расход через отверстие qo=250 (м3/ч), расход через канал q=250 (м3/ч) Найду eps для fo/f= 1.146497 и qo/q=1.000000 eps=1.200 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 15> Колено с закругленными кромками круглого сечения Найду eps для alf=90 r=150 a=150 b=200 нахожу предварительное eps=0.240 Принимаем поправочный коэф.для прямоуг. сечения С=1.090 eps=eps*C=0.262 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 43> Вход в среднее отверстие(проход) Площадь сечения отверстий fo= 40`000 (мм2), площадь канала f=30`000 (мм2), расход через отверстие qo=100 (м3/ч), расход через канал q=200 (м3/ч) Найду eps для fo/f= 1.333333 и qo/q=0.500000 eps=0.300 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 43> Вход в среднее отверстие(проход) Площадь сечения отверстий fo= 40`000 (мм2), площадь канала f=30`000 (мм2), расход через отверстие qo=100 (м3/ч), расход через канал q=200 (м3/ч) Найду eps для fo/f= 1.333333 и qo/q=0.500000 eps=0.300 Местное сопротивления на участке № 2 : Жалюзийная решетка на входе [2] прил.22 стр. 290 eps=1.2 eps=1.200 Местное сопротивления на участке № 2 : Жалюзийная решетка на входе [2] прил.22 стр. 290 eps=1.2 eps=1.200 Местное сопротивления на участке № 3 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 27> Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения Характеристики участков: Расходы: qs= 450.000 (м3/ч), qp= 250.000 (м3/ч), qo= 200.000 (м3/ч) Скорости:vs= 2.500 (м/c), vp= 2.210 (м/c), vo= 1.850 (м/c) Сечения: fs= 0.05000 (м2), fp= 0.03140 (м2), fo= 0.03000 (м2) Нахожу для прохода eps_p= 0.843 для ответвления eps_o= 0.693 Местное сопротивления на участке № 4 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 38> Конический коллектор Найду eps для d= 350 lv= 400 alf= 25.000 eps=0.185 Местное сопротивления на участке № 4 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 42> Вход в среднее отверстие(вход)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Площадь сечения отверстий fo= 122`500 (мм2), площадь канала f=96`200 (мм2), расход через отверстие qo=1`300 (м3/ч), расход через канал q=1`300 (м3/ч) Найду eps для fo/f= 1.273389 и qo/q=1.000000 eps=1.200 Местное сопротивления на участке № 5 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 15> Колено с закругленными кромками круглого сечения Найду eps для alf=90 r=300 a=300 b=500 нахожу предварительное eps=0.240 Принимаем поправочный коэф.для прямоуг. сечения С=1.170 eps=eps*C=0.281 Местное сопротивления на участке № 5 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 27> Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения Характеристики участков: Расходы: qs= 1`750.000 (м3/ч), qp= 450.000 (м3/ч), qo= 1`300.000 (м3/ч) Скорости:vs= 3.240 (м/c), vp= 2.500 (м/c), vo= 3.760 (м/c) Сечения: fs= 0.15000 (м2), fp= 0.05000 (м2), fo= 0.09620 (м2) Нахожу для прохода eps_p= 4.300 для ответвления eps_o= 1.300 Местное сопротивления на участке № 5 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 77> Фильтр тканевый (незапыленный) для вентиляции Найду потерю давления для qm= 1`750.0 (м3/ч) Потеря давления на фильтре тканевом (Па) dP= 43.900 Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 1 eps=2.608 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=7.870 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 2 eps=3.955 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=8.367 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 3 eps=4.300 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=16.579 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 4 eps=2.685 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=23.357 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 5 eps=0.281 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=1.821 (Па) Потеря давления на фильтре тканевом (незапыленный) для вентиляции dP=43.900 (Па) Потеря давления на участке принята пользователем и рассчитанная dP=43.900 (Па) Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость всего pmsi=pmsi+dP=45.721 (Па)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Общая потеря давления Poter=72.885 (Па) Общие потери по магистрали= 72.885(Па) Располагаемый напор вентилятора rnv=1.1*Poter=80.174 (Па) Результаты расчета: Местные сопротивления на участках:

№ участ-


1 Колено с закругленными кромками круглого сечения alf=90 (град.) , r=200 (мм), eps=0.240 1 Колено с закругленными кромками круглого сечения alf=45 (град.) , r=200 (мм), eps=0.140

1 Зонт вытяжной d=200 (мм), lv=400 (мм), alf=25 (град.), eps=0.185

1 Вход в среднее отверстие(вход) fo=36`000 (мм2), qo=250 (м3/ч), eps=1.200

2 Колено с закругленными кромками прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=150 (мм), eps=0.262

2 Вход в среднее отверстие(проход) fo=40`000 (мм2), qo=100 (м3/ч), eps=0.300

2 Вход в среднее отверстие(проход) fo=40`000 (мм2), qo=100 (м3/ч), eps=0.300

2 Жалюзийная решетка на входе eps=1.200 2 Жалюзийная решетка на входе eps=1.200

Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения Участок ствол № 3 eps_s= - Участок проход № 1 eps_p= 0.843 Участок ответвление № 2 eps_o= 0.693

4 Зонт вытяжной d=350 (мм), lv=400 (мм), alf=25 (град.), eps=0.185

4 Вход в среднее отверстие(вход) fo=122`500 (мм2), qo=1`300 (м3/ч), eps=1.200

5 Колено с закругленными кромками прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=300 (мм), eps=0.281

Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения Участок ствол № 5 eps_s= - Участок проход № 3 eps_p= 4.300 Участок ответвление № 4 eps_o= 1.300

5 Фильтр-жироуловитель (незапыленный) для вентиляции

qm=1`750 (м3/ч) , потеря давления=43.900 (Па)

Характеристики участков:

№ участка

ско- рость (м/с)

диа- метр (мм)

ширина сечения

(мм)

высота сечения

(мм)

экви- вален- тный

диаметр (мм)

коэф. потерь давле- ния на

шерохо- ватость

коэф. потерь давле- ния на трение

коэф. потерь

давления на

местные сопро-

тивления

попра-вочный коэф. на

плот- ность среды

динами- ческое давле-

ние (Па)

1 2.210 200.0 - - 200.00 1.000 1.004 1.006 1.004 2.967 2 1.850 - 150.0 200.0 171.43 1.000 1.004 1.006 1.004 2.080 3 2.500 - 200.0 250.0 222.22 1.000 1.004 1.006 1.004 3.791 4 3.760 350.0 - - 350.00 1.000 1.004 1.006 1.004 8.553 5 3.240 - 300.0 500.0 375.00 1.000 1.004 1.006 1.004 6.370

№ участка

Число Рей-

нольдса

коэф. сопро-тивле-

ния трению

потеря давле-ния на трение на 1м возду-ховода

(Па)

потеря давления

на трение на весь участок

(Па)

потеря давле-ния на

трение с учетом попра-вочных коэф. (Па)

местные сопро-тивле-ния на участке



тивления (Па)

Общая потеря давле-

ния участке

(Па)

напор в начале участка

(Па)

напор в конце

участка (Па)

1 29`846 0.025 0.369 1.107 1.123 2.608 7.870 8.993 9.363 0.370

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



2 21`421 0.027 0.327 0.981 0.996 3.955 8.367 9.363 9.363 - 3 37`487 0.024 0.403 0.202 0.205 4.300 16.579 16.784 26.147 9.363 4 88`686 0.019 0.474 0.237 0.241 2.685 23.357 23.598 26.147 2.549 5 82`003 0.020 0.334 1.002 1.017 0.281 45.721 46.738 72.885 26.147

Результаты расчета: Потребная производительность вентилятора q_vent= 1`925.000 (м3/час) Располагаемый напор вентилятора rnv= 80.174 (Па) Спецификация: № п/п Материал воздуховода Сечение

(мм) Длина

(м) Площадь

(м2) 1 cталь новые 200 3.000 1.884 2 cталь новые 150 x 200 3.000 2.100 3 cталь новые 200 x 250 0.500 0.450 4 cталь новые 350 0.500 0.550 5 cталь новые 300 x 500 3.000 4.800 Итого: cталь новые 9.784

Список использованных таблиц для определения местных сопротивлений: Таблицы для определения поправочных коэф. Поправочный коэффициент ntr на потери давления на трение,учитывающий шероховатость материала воздуховода(для вентиляции) [7] табл.12.14 стр.249 -----------------------------------+ скорость¦ Абс.шероховатость,мм ¦ v,м/с +--------------------------¦ ¦ 0.1 1 1.5 4 10 ¦ -----------------------------------+ 0.2 1.0 1.04 1.06 1.15 1.31 0.4 1.0 1.08 1.11 1.25 1.48 0.6 1.0 1.11 1.16 1.33 1.60 0.8 1.0 1.13 1.19 1.40 1.69 1.0 1.0 1.16 1.23 1.46 1.77 1.2 1.0 1.18 1.25 1.50 1.84 1.4 1.0 1.20 1.28 1.55 1.90 1.6 1.0 1.22 1.31 1.58 1.95 1.8 1.0 1.24 1.33 1.62 2.00 2.0 1.0 1.25 1.36 1.65 2.04 2.2 1.0 1.27 1.37 1.68 2.08 2.4 1.0 1.28 1.38 1.70 2.11 2.6 1.0 1.29 1.40 1.73 2.14 2.8 1.0 1.31 1.42 1.75 2.17 3.0 1.0 1.31 1.43 1.77 2.20 3.2 1.0 1.33 1.44 1.79 2.23 3.4 1.0 1.34 1.46 1.81 2.25 3.6 1.0 1.35 1.47 1.83 2.28 3.8 1.0 1.36 1.48 1.85 2.30 4.0 1.0 1.37 1.49 1.86 2.32 4.2 1.0 1.38 1.50 1.87 2.34 4.3 1.0 1.39 1.51 1.89 2.36 4.6 1.0 1.40 1.52 1.90 2.37 4.8 1.0 1.40 1.53 1.92 2.39 5.0 1.0 1.41 1.54 1.93 2.41 5.2 1.0 1.42 1.55 1.94 2.42 5.4 1.0 1.43 1.56 1.95 2.44 5.6 1.0 1.43 1.56 1.96 2.45 5.8 1.0 1.44 1.57 1.97 2.46 6.0 1.0 1.44 1.58 1.98 2.48 6.2 1.0 1.45 1.58 1.99 2.49 6.4 1.0 1.45 1.59 2.00 2.50 6.6 1.0 1.46 1.60 2.01 2.51 6.8 1.0 1.47 1.60 2.02 2.52 7.0 1.0 1.47 1.61 2.03 2.54 7.2 1.0 1.48 1.62 2.04 2.55

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



7.4 1.0 1.48 1.62 2.04 2.56 7.6 1.0 1.48 1.63 2.05 2.57 7.8 1.0 1.49 1.63 2.05 2.57 8.0 1.0 1.49 1.64 2.06 2.58 8.2 1.0 1.50 1.64 2.07 2.59 8.4 1.0 1.50 1.64 2.07 2.60 8.6 1.0 1.50 1.65 2.08 2.61 8.8 1.0 1.51 1.65 2.09 2.62 9.0 1.0 1.51 1.66 2.10 2.62 9.2 1.0 1.52 1.66 2.10 2.63 9.4 1.0 1.52 1.67 2.11 2.64 9.6 1.0 1.52 1.67 2.11 2.65 9.8 1.0 1.53 1.68 2.12 2.65 10.0 1.0 1.53 1.68 2.12 2.66 10.5 1.0 1.54 1.69 2.14 2.67 11.0 1.0 1.54 1.70 2.15 2.69 11.5 1.0 1.55 1.70 2.16 2.71 12.0 1.0 1.56 1.71 2.17 2.72 12.5 1.0 1.56 1.72 2.18 2.73 13.0 1.0 1.57 1.73 2.19 2.74 13.5 1.0 1.57 1.73 2.20 2.75 14.0 1.0 1.58 1.74 2.20 2.76 14.5 1.0 1.58 1.74 2.21 2.77 15.0 1.0 1.59 1.75 2.22 2.78 Поправочные коэффициенты К1 и К2 на потерю давления,учитывающие температуру перемещаемого воздуха [7] табл.12.50 стр.273 --------------- t K1 K2 где: К1 - коэфф. на трение --------------- К2 - коэфф. на местное сопротивление -30 1.18 1.2 -20 1.12 1.16 -10 1.09 1.11 0 1.05 1.07 10 1.02 1.03 20 1.0 1.0 30 0.98 0.97 40 0.95 0.94 50 0.93 0.91 60 0.91 0.88 70 0.89 0.86 80 0.87 0.83 90 0.85 0.81 100 0.83 0.79 125 0.8 0.74 150 0.77 0.7 175 0.74 0.66 200 0.7 0.62 Кинематическая вязкость воздуха (Nu* 10E-6) в зависимости от температуры [9] прил. 19 стр. 237 -------------------------------------------------------------------------------- -20 0 20 40 60 80 100 150 200 300 400 600 800 -------------------------------------------------------------------------------- 11.66 13.20 15.00 16.98 18.85 20.89 23.00 30.00 34.90 48.20 63.20 96.50 134.00 <Таблица 14> Колено с закругленными кромками круглого сечения [7] таб. 12.35 стр. 269 alf r/d ¦ 0 20 30 45 60 75 90 110 130 150 180 ---------------------------------------------------------- 0.05 0 0.27 0.39 0.52 0.68 0.79 0.87 0.98 1.05 1.11 1.22 0.1 0 0.22 0.32 0.42 0.55 0.63 0.7 0.79 0.84 0.9 0.98 0.2 0 0.14 0.2 0.26 0.34 0.4 0.44 0.5 0.53 0.56 0.62 0.3 0 0.1 0.14 0.19 0.24 0.28 0.31 0.35 0.37 0.39 0.43 0.4 0 0.08 0.12 0.16 0.2 0.28 0.26 0.29 0.31 0.33 0.36 0.5 0 0.07 0.11 0.14 0.19 0.22 0.24 0.27 0.29 0.31 0.34 r - радиус колена alf - угол поворота d - диаметр колена <Таблица 15> Колено с закругленными кромками круглого сечения [7] таб. 12.35 стр. 269

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



alf r/b ¦ 0 20 30 45 60 75 90 110 130 150 180 ---------------------------------------------------------- 0.05 0 0.27 0.39 0.52 0.68 0.79 0.87 0.98 1.05 1.11 1.22 0.1 0 0.22 0.32 0.42 0.55 0.63 0.7 0.79 0.84 0.9 0.98 0.2 0 0.14 0.2 0.26 0.34 0.4 0.44 0.5 0.53 0.56 0.62 0.3 0 0.1 0.14 0.19 0.24 0.28 0.31 0.35 0.37 0.39 0.43 0.4 0 0.08 0.12 0.16 0.2 0.28 0.26 0.29 0.31 0.33 0.36 0.5 0 0.07 0.11 0.14 0.19 0.22 0.24 0.27 0.29 0.31 0.34 r - радиус колена alf - угол поворота a/b ¦ 0.25 0.5 0.75 1.0 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 -----+---------------------------------------------- С ¦ 1.3 1.17 1.09 1.0 0.9 0.85 0.86 0.9 0.95 а - высота сечения b - ширина сечения <Таблица 27> Тройник прямой 90 град. вытяжной прямоугольного сечения [7] таб. 12.38 стр. 270 qo/qs fo/fp ¦ 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 --------------------------------------------------- для fo+fp>fs или fp=fs для ответвления 0.1 0.3 0.9 1 1 1 1 1 1 1 0.2 -1.7 0.6 1 1 1 1 1 1 1 0.4 -9.4 0.6 0.7 1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 0.6 -21 -2.7 0.1 0.9 1.1 1.2 1.2 1.2 1.2 0.8 -37 -5.5 -0.7 0.6 1.1 1.2 1.3 1.3 1.2 1.0 -50 -8.8 -1.7 0.3 1.1 1.3 1.3 1.3 1.3 для прохода 0.1 0.2 0.5 0.9 1.5 2.5 4.4 8.4 20 82 0.2 0.2 0.4 0.8 1.3 2.1 3.7 7.1 16.7 69 0.4 0.2 0.4 0.6 1.0 1.6 2.8 5.2 12.3 51 0.6 0.2 0.4 0.6 0.8 1.3 2.2 4.1 9.5 39 0.8 0.3 0.4 0.5 0.7 1.1 1.8 3.3 7.6 31 1.0 0.3 0.4 0.5 0.7 1 1.6 2.8 6.3 25 fo - площадь сечения ответвления,м2 fp - площадь сечения прохода,м2 fs - площадь сечения ствола,м2 qo - расход на участке ответвления, м3/ч qo - расход на участке прохода, м3/ч qs - расход на участке ствола,м3/ч <Таблица 38> Конический коллектор [7] таб. 12.18 стр. 266 alf +--------------------------------------- lv/d ¦ 0 10 30 60 100 140 180 0.025 ¦ 1.0 0.96 0.9 0.8 0.69 0.59 0.5 0.03 ¦ 1.0 0.93 0.8 0.67 0.58 0.53 0.5 0.1 ¦ 1.0 0.8 0.55 0.41 0.41 0.44 0.5 0.25 ¦ 1.0 0.68 0.3 0.17 0.22 0.34 0.5 0.6 ¦ 1.0 0.46 0.18 0.13 0.21 0.33 0.5 1.0 ¦ 1.0 0.32 0.14 0.1 0.18 0.3 0.5 alf - угол раскрытия конуса lv - длина конус.части d - диаметр коллектора <Таблица 42> Вход в среднее отверстие(вход) [7] таб. 12.22 стр. 266 fo/f ¦ qo/q ------------------------------------ 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.1 0.8 1.3 1.4 1.4 1.4 0.2 -1.4 0.9 1.3 1.4 2.4 0.4 -9.5 0.2 0.9 1.2 1.3 0.6 -21.2 -2.5 0.3 1.0 1.2 fo - сечение отверстия f - сечение воздуховода qo - расход ч/з отверстие q - расход воздуховода

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



<Таблица 43> Вход в среднее отверстие(проход) [7] таб. 12.22 стр. 266 fot/f ¦ qot/q --------------------------------- 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.1 0.1 -0.1 -0.8 -2.6 -6.6 0.2 0.1 0.2 -0.01-0.6 -2.1 0.4 0.2 0.3 0.3 0.2 -0.2 0.6 0.2 0.3 0.4 0.4 0.3 fot - сечение отверстия f - сечение воздуховода qot - расход ч/з отверстие q - расход воздуховода <Таблица 77> Фильтр тканевый (незапыленный) для вентиляции [1] Таблица 1-25 стр. 43 ------------------------------------------------------------------------------- | Расход ч/з 1м2 ткани в час |------------------------------------------------- Ткань | 600 800 1000 2000 3000 4000 5000 |------------------------------------------------- | Потеря давления dP (Па) ------------------------------------------------------------------------------- Миткаль | 13.7 17.7 22.6 51 85 124 167 Молесхин | 88 107 135 289 452 648 816 Байка | 107 137 167 343 520 716 912

3.2. Приточная система П-1. Расчет нового воздуховода для вентиляции с мех.побуждением (приток) Исходные данные: Температура среды t=18 град. Плотность среды ro=1.213 кг/м3

№ участ-

ка

номера предыдущих

участков

длина участка

(м)

Расход (м3/ч) конфигурация материал

воздуховода

абс. шероховатость материала

воздуховода (мм)

1 4.000 500.000 прям. cталь новые 0.100 2 1 11.000 500.000 прям. cталь новые 0.100 3 3.000 200.000 прям. cталь новые 0.100 4 2,3 2.000 - прям. cталь новые 0.100

Местные сопротивления на участках:

№ участ-


1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 1 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 1 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с)

2 Отвод гнутый штампованный прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=250 (мм)

2 Колено Z-образное 90 град. прямоугольного сечения l=100 (мм) 2 Колено Z-образное 90 град. прямоугольного сечения l=50 (мм) 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 3 Жалюзийная решетка на выходе 3 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 3 Шибер для прямоугольного воздуховода h=33 (мм)

4 Тройник прямой 90 град. приточный прямоугольного сечения

4 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) 4 Калорифер 4 Фильтр (незапыленный) для вентиляции qm=1`200 (м3/ч)

4 Потеря давления на участке (Па) Потеря давления на участке P=100.000 (Па)

Расчет: Определение общего расхода по воздуховоду q_obsh=1`200.000 (м3/ч) Потребная производительность вентилятора q_vent=1.1*q_obsh=1`320.000 (м3/ч) Определяем кинематическую вязкость Nu для воздуха при температуре t=18 град. Nu=1.482E-5 (м2/с) Исходные данные участка № 1 Расход qi: 500.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 4.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.046000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.242000 (м) Выбор стандартных размеров прямоуг. сечения воздуховода a x b =200 x 250(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=222(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.050000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=2.778(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=4.680(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=41`652.088 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.023 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.487(Па) Потеря давления на трение на всем участке

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



rl:=ri*li=1.948(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=1.977(Па) Исходные данные участка № 2 Расход qi: 1`000.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 11.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.093000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.344000 (м) Задаемся размерами воздуховода прямоуг. сечения a x b =300x300(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=300(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.090000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=3.086(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=5.778(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=62`478.133 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.021 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.404(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=4.444(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=4.510(Па) Исходные данные участка № 3 Расход qi: 200.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 3.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.019000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.156000 (м) Выбор стандартных размеров прямоуг. сечения воздуховода a x b =100 x 200(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=133(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.020000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=2.778(м/c)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=4.680(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=24`991.253 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.026 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.921(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=2.763(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=2.804(Па) Исходные данные участка № 4 Расход qi: 1`200.000 м3/ч Предварительная скорость на участке vzi: 3.000 м/c Коэф.шероховатости воздуховода ke: 0.100 мм Длина участка li: 2.000 м Предварительное сечение участка воздуховода fpi=qi/(3600*vzi)=0.111000 (м2) Предварительный диаметр участка круглого сечения dri=SQR((4*fpi)/3.14)=0.376000 (м) Задаемся размерами воздуховода прямоуг. сечения a x b =200x400(мм) Эквивалентный диаметр dei=2*a*b/(a+b)=267(мм) Уточненная площадь сечения воздуховода fi=0.080000(м2) Уточненная скорость среды на участке vi=qi/(3600*fi)=4.167(м/c) Поправочный коэф. на шероховатость ntr=1.000 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на трение k1=1.004 Поправочный коэф. на температуру для определения потерь на м/сопротивления k2=1.006 Поправочный коэф. на плотность kp=1.011 Динамическое (скоростное) давление на участке ddi=vi^2*ro/2=10.530(Па) Число Рейнольдса на участке rei=(vi*dei)/Nu=74`973.759 где Nu - коэф. кинематической вязкости, принимаем для воздуха 1.482E-5 (м2/с) Коэф. сопротивления трению lamda=0.1*( ( ke/dei) + (100/rei) )^0.25=0.020 Потеря давления на трение на 1м воздуховода на участке ri=lamda*ddi/dei=0.803(Па) Потеря давления на трение на всем участке rl:=ri*li=1.606(Па) Потеря давления на трение на участке с учетом поправочных коэф. на шероховатость материала воздуховода, плотность и температуру среды ptr=k1*kp*ntr*rli=1.630(Па)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Определение потерь на местные сопротивления: Местное сопротивления на участке № 1 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 1 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 1 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 0.500 (м/c), скорость на участке v= 2.780 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.180 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 1 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 0.500 (м/c), скорость на участке v= 2.780 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.180 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 17> Отвод гнутый штампованный прямоугольного сечения Найду eps для alf=90 r=250 a=300 b=300 нахожу предварительное eps=0.210 Принимаем поправочный коэф.для прямоуг. сечения С=1.000 eps=eps*C=0.210 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 10> Z-образное колено 90 град. прямоугольного сечения Найду eps для a=300 b=300.000 l=100.000 eps=0.517 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 10> Z-образное колено 90 град. прямоугольного сечения Найду eps для a=300 b=300.000 l=50.000 eps=0.258 Местное сопротивления на участке № 2 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Местное сопротивления на участке № 2 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 2 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 2 : Приточный воздухораспределитель ВП-2 eps=3.33 Примечание:скорость при выходе из ВП должна быть <=5.4 м/с eps=3.330 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 1.000 (м/c), скорость на участке v= 3.090 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.324 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 1.000 (м/c), скорость на участке v= 3.090 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.324 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 1.000 (м/c), скорость на участке v= 3.090 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.324 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 2 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 1.000 (м/c), скорость на участке v= 3.090 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.324 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 3 : Жалюзийная решетка на выходе [2] прил.22 стр. 290 eps=2.2 eps= 2.200 Местное сопротивления на участке № 3 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 0.800 (м/c), скорость на участке v= 2.780 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.288 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 3 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 62> Шибер для прямоугольного воздуховода Найду eps для dэкв= 133.333 (мм), h= 33 (мм) eps= 31.817

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Местное сопротивления на участке № 4 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 31> Тройник прямой 90 град. приточный прямоугольного сечения Характеристики участков: Скорости:vs=4.170 (м/c), vp=3.090 (м/c), vo=2.780 (м/c) Сечения: fs=0.08000 (м2), fp=0.09000 (м2), fo=0.02000 (м2) Для ответвления eps_o=3.567 Для прохода eps_p= -0.100 Местное сопротивления на участке № 4 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) Скорость среды в отверстии vo= 0.500 (м/c), скорость на участке v= 4.170 (м/c) Найду eps для vo/v= 0.120 eps= 1.800 Местное сопротивления на участке № 4 : Калорифер - ввод готовой величины eps Принято пользователем eps=- Местное сопротивления на участке № 4 : Расчет местн.сопротивления ведется по таблице: <Таблица 77> Фильтр тканевый (незапыленный) для вентиляции Найду потерю давления для qm= 1`200.0 (м3/ч) Потеря давления на фильтре тканевом (Па) dP= 28.280 Местное сопротивления на участке № 4 : Принято пользователем потеря давления dP=100.000 Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 1 eps=13.590 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=64.687 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 2 eps=21.405 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=125.789 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 3 eps=39.384 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=187.463 (Па) Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке № 4 eps=1.800 Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость pmsi=k2*kp*ntr*eps*ddi=19.277 (Па) Потеря давления на фильтре тканевом (незапыленный) для вентиляции dP=28.280 (Па) Потеря давления на участке принята пользователем dP=100.000 (Па) Потеря давления на участке принята пользователем и рассчитанная dP=128.280 (Па) Потеря давления на м/сопр. с учетом поправочных коэф.на плотность и шероховатость всего pmsi=pmsi+dP=147.557 (Па)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Общая потеря давления Poter=346.150 (Па) Общие потери по магистрали= 346.150(Па) Располагаемый напор вентилятора rnv=1.1*Poter=380.765 (Па) Результаты расчета: Местные сопротивления на участках:

№ участ-


1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 1 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 1 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 1 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800

2 Отвод гнутый штампованный прямоугольного сечения alf=90 (град.) , r=250 (мм), eps=0.210

2 Колено Z-образное 90 град. прямоугольного сечения l=100 (мм) , eps=0.517 2 Колено Z-образное 90 град. прямоугольного сечения l=50 (мм) , eps=0.258 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 2 Воздухораспределитель приточный ВП-2 eps=3.330 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 2 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 3 Жалюзийная решетка на выходе eps=2.200 3 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 3 Шибер для прямоугольного воздуховода h=33 (мм) , eps=31.817

Тройник прямой 90 град. приточный прямоугольного сечения Участок ствол № 4 eps_s= - Участок проход № 2 eps_p= -0.100 Участок ответвление № 3 eps_o= 3.567

4 Выход из среднего отверстия(выход) vo=1 (м/с) , eps=1.800 4 Калорифер eps=-

4 Фильтр (незапыленный) для вентиляции qm=1`200 (м3/ч) , потеря давления=28.280 (Па)

4 Потеря давления на участке (Па) Потеря давления на участке P=100.000 (Па)

Характеристики участков:

№ участка

ско- рость (м/с)

диа- метр (мм)

ширина сечения

(мм)

высота сечения

(мм)

экви- вален- тный

диаметр (мм)

коэф. потерь давле- ния на

шерохо- ватость

коэф. потерь давле- ния на трение

коэф. потерь

давления на


тивления

попра-вочный коэф. на

плот- ность среды

динами- ческое давле-

ние (Па)

1 2.780 - 200.0 250.0 222.22 1.000 1.004 1.006 1.004 4.680 2 3.090 - 300.0 300.0 300.00 1.000 1.004 1.006 1.004 5.778 3 2.780 - 100.0 200.0 133.33 1.000 1.004 1.006 1.004 4.680 4 4.170 - 200.0 400.0 266.67 1.000 1.004 1.006 1.004 10.530

№ участка

Число Рей-

нольдса

коэф. сопро-тивле-

ния трению

потеря давле-ния на трение на 1м возду-ховода

(Па)

потеря давления

на трение на весь участок

(Па)


трение с учетом попра-вочных коэф. (Па)

местные сопро-тивле-ния на участке



тивления (Па)

Общая потеря давле-

ния участке

(Па)

напор в начале участка

(Па)

напор в конце

участка (Па)

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



1 41`652 0.023 0.487 1.948 1.977 13.590 64.687 66.664 66.664 - 2 62`478 0.021 0.404 4.444 4.510 21.405 125.789 130.299 196.963 66.664 3 24`991 0.026 0.921 2.763 2.804 39.384 187.463 190.267 196.963 6.696 4 74`974 0.020 0.803 1.606 1.630 1.800 147.557 149.187 246.150 196.963

Результаты расчета: Потребная производительность вентилятора q_vent= 1`320.000 (м3/час) Располагаемый напор вентилятора rnv= 260.765 (Па) Спецификация: № п/п Материал воздуховода Сечение

(мм) Длина

(м) Площадь

(м2) 1 cталь новые 200 x 250 4.000 3.600 2 cталь новые 300 x 300 11.000 13.200 3 cталь новые 100 x 200 3.000 1.800 4 cталь новые 200 x 400 2.000 2.400 Итого: cталь новые 21.000

Список использованных таблиц для определения местных сопротивлений: Таблицы для определения поправочных коэф. Поправочный коэффициент ntr на потери давления на трение,учитывающий шероховатость материала воздуховода(для вентиляции) [7] табл.12.14 стр.249 -----------------------------------+ скорость¦ Абс.шероховатость,мм ¦ v,м/с +--------------------------¦ ¦ 0.1 1 1.5 4 10 ¦ -----------------------------------+ 0.2 1.0 1.04 1.06 1.15 1.31 0.4 1.0 1.08 1.11 1.25 1.48 0.6 1.0 1.11 1.16 1.33 1.60 0.8 1.0 1.13 1.19 1.40 1.69 1.0 1.0 1.16 1.23 1.46 1.77 1.2 1.0 1.18 1.25 1.50 1.84 1.4 1.0 1.20 1.28 1.55 1.90 1.6 1.0 1.22 1.31 1.58 1.95 1.8 1.0 1.24 1.33 1.62 2.00 2.0 1.0 1.25 1.36 1.65 2.04 2.2 1.0 1.27 1.37 1.68 2.08 2.4 1.0 1.28 1.38 1.70 2.11 2.6 1.0 1.29 1.40 1.73 2.14 2.8 1.0 1.31 1.42 1.75 2.17 3.0 1.0 1.31 1.43 1.77 2.20 3.2 1.0 1.33 1.44 1.79 2.23 3.4 1.0 1.34 1.46 1.81 2.25 3.6 1.0 1.35 1.47 1.83 2.28 3.8 1.0 1.36 1.48 1.85 2.30 4.0 1.0 1.37 1.49 1.86 2.32 4.2 1.0 1.38 1.50 1.87 2.34 4.3 1.0 1.39 1.51 1.89 2.36 4.6 1.0 1.40 1.52 1.90 2.37 4.8 1.0 1.40 1.53 1.92 2.39 5.0 1.0 1.41 1.54 1.93 2.41 5.2 1.0 1.42 1.55 1.94 2.42 5.4 1.0 1.43 1.56 1.95 2.44 5.6 1.0 1.43 1.56 1.96 2.45 5.8 1.0 1.44 1.57 1.97 2.46 6.0 1.0 1.44 1.58 1.98 2.48 6.2 1.0 1.45 1.58 1.99 2.49 6.4 1.0 1.45 1.59 2.00 2.50 6.6 1.0 1.46 1.60 2.01 2.51 6.8 1.0 1.47 1.60 2.02 2.52 7.0 1.0 1.47 1.61 2.03 2.54 7.2 1.0 1.48 1.62 2.04 2.55 7.4 1.0 1.48 1.62 2.04 2.56

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



7.6 1.0 1.48 1.63 2.05 2.57 7.8 1.0 1.49 1.63 2.05 2.57 8.0 1.0 1.49 1.64 2.06 2.58 8.2 1.0 1.50 1.64 2.07 2.59 8.4 1.0 1.50 1.64 2.07 2.60 8.6 1.0 1.50 1.65 2.08 2.61 8.8 1.0 1.51 1.65 2.09 2.62 9.0 1.0 1.51 1.66 2.10 2.62 9.2 1.0 1.52 1.66 2.10 2.63 9.4 1.0 1.52 1.67 2.11 2.64 9.6 1.0 1.52 1.67 2.11 2.65 9.8 1.0 1.53 1.68 2.12 2.65 10.0 1.0 1.53 1.68 2.12 2.66 10.5 1.0 1.54 1.69 2.14 2.67 11.0 1.0 1.54 1.70 2.15 2.69 11.5 1.0 1.55 1.70 2.16 2.71 12.0 1.0 1.56 1.71 2.17 2.72 12.5 1.0 1.56 1.72 2.18 2.73 13.0 1.0 1.57 1.73 2.19 2.74 13.5 1.0 1.57 1.73 2.20 2.75 14.0 1.0 1.58 1.74 2.20 2.76 14.5 1.0 1.58 1.74 2.21 2.77 15.0 1.0 1.59 1.75 2.22 2.78 Поправочные коэффициенты К1 и К2 на потерю давления,учитывающие температуру перемещаемого воздуха [7] табл.12.50 стр.273 --------------- t K1 K2 где: К1 - коэфф. на трение --------------- К2 - коэфф. на местное сопротивление -30 1.18 1.2 -20 1.12 1.16 -10 1.09 1.11 0 1.05 1.07 10 1.02 1.03 20 1.0 1.0 30 0.98 0.97 40 0.95 0.94 50 0.93 0.91 60 0.91 0.88 70 0.89 0.86 80 0.87 0.83 90 0.85 0.81 100 0.83 0.79 125 0.8 0.74 150 0.77 0.7 175 0.74 0.66 200 0.7 0.62 Кинематическая вязкость воздуха (Nu* 10E-6) в зависимости от температуры [9] прил. 19 стр. 237 -------------------------------------------------------------------------------- -20 0 20 40 60 80 100 150 200 300 400 600 800 -------------------------------------------------------------------------------- 11.66 13.20 15.00 16.98 18.85 20.89 23.00 30.00 34.90 48.20 63.20 96.50 134.00 <Таблица 10> Z-образное колено 90 град. прямоугольного сечения [7] таб. 12.32 стр. 268 l/b a/b¦.4 .6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.4 2.8 3.2 4.0 5.0 6.0 7.0 9.0 10 11 ----------------------------------------------------------------------------------------------- .25 .68 .99 1.77 2.89 3.97 4.41 4.60 4.64 1.21 2.89 3.63 3.52 3.39 3.21 3.08 2.97 2.86 2.7 2.53 .50 .66 .96 1.72 2.81 3.86 4.29 4.47 4.52 1.18 2.81 3.53 3.42 3.30 3.12 3.0 2.89 2.78 2.62 2.46 .75 .64 .94 1.67 2.74 3.76 4.17 4.35 4.39 1.14 2.74 3.43 3.33 3.20 3.04 2.91 2.80 2.7 2.55 2.39 1.0 .62 .9 1.61 2.63 3.61 4.01 4.18 4.22 1.1 2.63 3.3 3.2 3.08 2.92 2.8 2.7 2.6 2.45 2.3 1.5 .59 .86 1.53 2.5 3.43 3.81 3.97 4.0 1.05 2.5 3.13 3.04 2.93 2.77 2.66 2.57 2.47 2.33 2.19 2.0 .56 .81 1.45 2.37 3.25 3.61 3.76 3.8 0.99 2.27 2.97 2.88 2.77 2.63 2.52 2.43 2.34 2.2 2.07 3.0 .52 .75 1.34 2.18 3.0 3.33 3.47 3.5 0.91 2.18 2.74 2.66 2.56 2.42 2.32 2.24 2.16 2.03 1.91 4.0 .48 .7 1.26 2.05 2.82 3.13 3.26 3.29 0.86 2.05 2.57 2.5 2.4 2.28 2.18 2.11 2.03 1.91 1.79 5.0 .47 .68 1.21 1.97 2.7 3.01 3.14 3.17 0.83 1.97 2.48 2.4 2.31 2.19 2.1 2.02 1.95 1.84 1.72 6.0 .45 .65 1.16 1.89 2.6 2.89 3.01 3.04 0.79 1.89 2.38 2.3 2.22 2.1 2.02 1.94 1.87 1.76 1.66 7.0 .44 .64 1.14 1.87 2.56 2.85 2.97 3.0 0.78 1.87 2.34 2.27 2.19 2.07 1.99 1.92 1.85 1.74 1.63 8.0 .43 .63 1.13 1.84 2.53 2.81 2.93 2.95 0.77 1.84 2.31 2.24 2.16 2.04 1.96 1.89 1.82 1.72 1.61 a - высота сечения b - ширина сечения l - расстояние между осями,мм

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



<Таблица 17> Отвод гнутый штампованный прямоугольного сечения [7] таб. 12.36 стр. 269 alf r/b ¦ 0 20 30 45 60 75 90 110 130 150 180 ---------------------------------------------------------- 1.0 0 0.06 0.09 0.13 0.16 0.19 0.21 0.24 0.25 0.27 0.29 1.5 0 0.05 0.08 0.1 0.13 0.15 0.17 0.19 0.2 0.22 0.24 2.0 0 0.05 0.07 0.09 0.12 0.14 0.15 0.17 0.18 0.19 0.21 r - радиус отвода alf - угол поворота умножить на коэффициент C: a/b ¦ 0.25 0.5 0.75 1.0 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 -----+---------------------------------------------- С ¦ 1.3 1.17 1.09 1.0 0.9 0.85 0.86 0.9 0.95 а - высота сечения b - ширина сечения <Таблица 31> Тройник прямой 90 град. приточный прямоугольного сечения [7] таб. 12.39 стр. 270 для fo+fp>fs vo/vs ¦ 0.4 0.5 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 ------------------------------------------------------------------ Cопротивление ответвления 9.4 6.2 4.2 2.3 1.6 1.2 1 0.8 0.7 0.7 0.7 0.7 Cопротивление прохода 0.4 0 -0.1 -0.1 0 0 0 0 0 0 0 0 для fo+fp=fs vp/vs ¦ 0.4 0.5 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 ---------------------------------------------------------- для ветви по формуле: eps=(vs/vo)^2 Cопротивление прохода 4.4 2 0.8 0.1 0 0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 vo - cкорость в ответвлении vs - cкорость в стволе vp - cкорость в проходе fo - площадь сечения ответвления fp - площадь сечения прохода fs - площадь сечения ствола <Таблица 46> Выход из среднего отверстия(выход) [7] таб. 12.26 стр. 267 vot/v ¦ 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 ----------------------------------------------------- 1.8 1.7 1.7 1.8 1.9 2.1 2.3 2.6 3.0 vo - скорость в отв.,м/с v - скорость в воздуховоде,м/с <Таблица 62> Шибер для прямоугольного воздуховода [7] таб. 12.47 стр. 272 h/d ¦ 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 --------------------------------------------------------------- eps 1000000 193 44.5 17.8 8.12 4.02 2.08 0.95 0.39 0.09 0 h - высота подъема шибера,мм d - эквивалентный диаметр воздуховода,мм <Таблица 77> Фильтр тканевый (незапыленный) для вентиляции [1] Таблица 1-25 стр. 43 ------------------------------------------------------------------------------- | Расход ч/з 1м2 ткани в час |------------------------------------------------- Ткань | 600 800 1000 2000 3000 4000 5000 |------------------------------------------------- | Потеря давления dP (Па) ------------------------------------------------------------------------------- Миткаль | 13.7 17.7 22.6 51 85 124 167 Молесхин | 88 107 135 289 452 648 816 Байка | 107 137 167 343 520 716 912

Инв

. № п

одп

Под

п. и

дат

а Вз

ам. и

нв. №

И

нв. №

дуб

л.

Под

п. и

дат

а

Лист



Список использованной литературы: [1] М.П. Калинушкин, Вентиляторные установки, издание седьмое, переработанное и дополненное, Москва "Высшая школа" 1979г, 292 с. [2] В.И. Богославский, И.И. Разумов, В.П. Щеглов, Отопление и вентиляция, издание второе, переработанное и дополненное, Москва "Стройиздат" 1980г, 312 с. [3] Е.В. Стефанов, Справочник проектировщика, вентиляция и кондиционирование воздуха. издание второе, переработанное и дополненное, Л. 1970. (ВВИТКУ) [4] А.В. Нестеренко, Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. "Высшая школа" 1971. [5] В.Я. Меклер, Г.А. Овчинников, промышленная вентиляция и кондиционирование воздуха, Москва "Стройиздат" 1978г. [6] Л.С. Донин, Справочник по вентиляции в пищевой промышленности, М., "Пищевая промышленность" 1977. [7] Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Вентиляция и кондиционирование воздуха. ч.II под ред. И.Г.Староверова. "Стройиздат" 1969, 536с. [8] Ведомственные строительные нормы "ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ПРИМЕНЕНИЕ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ УНИФИЦИРОВАННЫХ ДЕТАЛЕЙ" ВСН 353-86 Минмонтажспецстрой СССР [9] Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами РД 50-213-80, Москва, Издательство стандартов 1982 [10] И.Г. Грачев, С.Ю. Пирогов, Н.П. Савищенко, А.С. Юрьев, Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем, Санкт-Петербург.

Проект вентиляции и кондиционирования воздуха

Кафе «Синнабон» в ТЦ «Шамса» проспект Победы, д.67/1

г.Петропавловск-Камчатский

2011 г.

0 3 2 . 1 1 - О В

СПНО “СпецРемМонтаж“

К а ф е « С и н н а б о н »

Documents

ПРОЕКТ 032.11-ОВ приточно-вытяжных систем …hameleon-vent.ru/sites/default/files/proekt_ventilyatsii_kafe... · вент.системы данный