Upload
safet-dzajic
View
26
Download
3
Embed Size (px)
Citation preview
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 169
11. PRORAČUN TRAKASTOG TEMELJA U OSI 1
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 170
11. Proračun trakastog temelja u osi 1 11.1. Dimenzije
cm60=h – visina temelja cm100=l – proračunska duljina temelja cm25w =b – širina zida cm4nom =c – debljina zaštitnog sloja temelja
– širinu temelja je potrebno odrediti 11.2. Analiza opterećenja – stalno opterećenje:
– – točka 10.1.
– težina temelja: 250160betonatemelja ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ,,blhbG γ (najprije treba odrediti širinu temelja b)
– uporabno opterećenje:
– – točka 10.1.
Opis opterećenja Opterećenje
[kN/m] Krovište 10,30 Nadozid u potkrovlju 8,63 Ploča potkrovlja 5,01 Zid drugog kata 12,55 Ploča drugog kata 5,01 Zid prvog kata 12,55 Ploča prvog kata 5,01 Zid prizemlja 12,55 Ploča prizemlja 5,01 Horiz. serklaž u podrumu 2,65 AB zid podruma 17,25
Ukupno 96,52
Opis opterećenja Opterećenje
[kN/m] Krovište 1,57 Ploča potkrovlja 1,93 Ploča drugog kata 1,93 Ploča prvog kata 1,93 Ploča prizemlja 1,93
Ukupno 9,29
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 171
11.3. Određivanje širine temelja iz uvjeta dopuštenih naprezanja ispod temelja Širina temelja određuje se iz dva uvjeta: 1) Ispod temeljne stope nema vlačnih naprezanja 2) Maksimalno tlačno naprezanje mora biti manje od dopuštenog Kod proračuna dopuštenih naprezanja koriste se karakteristične vrijednosti opterećenja. Širina temelja po 1) uvjetu određuje se iz uvjeta da ekscentricitet sile bude manji od 1/6 širine temelja,to znači da vertikalna sila djeluje na rubu ili unutar jezgre temeljne plohe. Tada su sva naprazanja na temeljnoj plohi tlačna.
6Ed
Ed bNM
<
Ed
Ed6NM
b ⋅>
b,,,,b,NlhbNN q ⋅+=+⋅⋅⋅+=+⋅⋅⋅+= 15811052992501605296betonagEd γ
b,,b
⋅+⋅>
158110504116
m580024668110515 2 ,b,b,b =⇒>−⋅+⋅
Kako bi bio zadovoljen i drugi uvjet naprezanje dop1 σσ < . Iz toga slijedi:
WM
AN EdEd
dop +>σ
– površina temelja: b,blA ⋅=⋅= 01
– moment otpora: 6
016
22 b,blW ⋅=
⋅=
( )201
0411601
1581105200b,,
b,b,
⋅⋅
+⋅
⋅+>
m9500246681105185 2 ,b,b,b =⇒>−⋅−⋅
Odabrana širina temelja: b = 95 cm
11.4. Provjera naprezanja ispod temeljne stope – površina temelja: 2m95095001 ,,,blA =⋅=⋅=
– moment otpora: 322
m1506
950016
,,,blW =⋅
=⋅
=
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 172
– naprezanja:
[ ]2EdEd21 kN/m
WM
AN
, ±=σ
kN061202992501609505296betonagEd ,,,,,,NlhbNN q =+⋅⋅⋅+=+⋅⋅⋅+= γ
2Ed kN/m3812695006120 ,
,,
AN
==
2Ed kN/m6731500411 ,
,,
WM
==
2
dop2
1 kN/m200kN/m9819967338126 =≈=+= σσ ,,, 2
2 kN/m785267338126 ,,, =−=σ
Slika 11.1. Prikaz temelja konačnih dimenzija s iznosima naprezanja u tlu 11.5. Proračun armature temelja – proračunske vrijednosti vertikalnog opterećenja i momenta savijanja: (kod proračuna armature iznosi vertikalnog opterećenja i momenta savijanja uzimaju se s
parcijalnim faktorima sigurnosti za nepovoljno djelovanje)
( )Ed g q1,35 1,5 1,35 96,52 17,25 1,5 9,29 167,52 kNN N N= ⋅ + ⋅ = ⋅ + + ⋅ =
Ed 15,46 kNmM =
9560
52,78 kN/m2
199,98 kN/m2
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 173
– naprezanja:
2Ed kN/m3417695052167 ,
,,
AN
==
2Ed kN/m071031504615 ,
,,
WM
==
2
1 kN/m412790710334176 ,,, =+=σ 2
2 kN/m27730710334176 ,,, =−=σ
Slika 11.2. Određivanje momenta savijanja u temelju – moment savijanja temelja:
(prema slici 9.3 I izrazu 9.1 iz skripta Sorić, Kišiček, “Betonske konstrukcije 2”)
( ) kNm5615635041279246203
2
Ed ,,,,M =⋅⋅+=
Materijal Beton: C20/25 cdf – proračunska čvrstoća betona
2 2ckcd cc
c
201 0 1 0 13 33 N/mm 1 333 kN/cm1 5
ff , , , ,,
αγ
= ⋅ = ⋅ = ⋅ =
Čelik: B500B ydf – proračunska granica popuštanja čelika
95
60
73,27 kN/m2
279,41 kN/m2
203,46 kN/m2
35 25 35
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 174
yk 2 2yd
s
500 434 78 N/mm 43 478 kN/cm115
ff , ,
,γ= = = =
Visina presjeka: cm60=h Debljina zaštitnog sloja: cm04,c = Udaljenost do težišta armature: cm642210421 ,/,,/cd =+=+= ϕ Statička visina presjeka: 45564601 ,,dhd =−=−= cm
– bezdimenzijski moment savijanja:
2960003803341455100
1556lim2
cd2
EdEd ,,
,,fdbM
=<=⋅⋅
=⋅⋅
= μμ
Za 0040Rd ,=μ očitano:
cε = -0,4 ‰ ξ = 0,020 s1ε = 20,0 ‰ ζ =0,993 – potrebna površina armature:
2
yd
Edreqs1, cm650
4784345599301556 ,
,,,fdM
A =⋅⋅
=⋅⋅
=ζ
– minimalna armatura:
/mcm274551000013000130 2
mins1, ,,,db,A =⋅⋅=⋅⋅= → mjerodavno
/mcm346500
22455100260260 2
yk
ctmmins1, ,,,,
ff
db,A =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=
– maksimalna armatura: /mcm8812145510002200220 2
cmaxs1, ,,,A,A =⋅⋅=⋅=
/mcm06278434
33134551003650 2
yd
cdlimmaxs1, ,
,,,,
ff
dbA =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ω
→ mjerodavno
ODABRANO: 12 / 15 cmφ 2
s1,prov( 7,54 cm )A =
Odabrana armatura se nalazi između minimalne i maksimalne:
222
mins1, 06254727 cm,Acm,Acm,A max1,sprov1,s =<=<=
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 175
Slika 11.3. Skica armiranja temelja
60
95
Q-385
φ12
φ12/15 cm
φ12
φ12
φ12