Upload
others
View
11
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
Temeller yapının en alt katındaki kolon veya perdelerin yükünü (normal kuvvet,moment, v.s.) yer yüzeyine (zemine) aktarırlar. Diğer bir deyişle, temeller yapınınayaklarıdır.
Kolon veya perdeler zemine doğrudan oturtulamazlar. Betonarme kolonun
TEMELLER
ESKİŞEHİR OSMANGAZ İ ÜNİVERSİTESİMÜHEND İSLİK M İMARLIK FAKÜLTES İ
İnşaat Mühendisliği Bölümü
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 248
Kolon veya perdeler zemine doğrudan oturtulamazlar. Betonarme kolonundayanımı zeminin dayanımına göre çok daha yüksektir (100~200 kat). Kolonkesitleri kendi yüklerini güvenle taşıyacak şekilde seçilir. Ancak, bu kesitlerdayanımı çok küçük olan zemine doğrudan oturtuldukları takdirde zeminde,zemin dayanımının çok üstünde olan gerilmeler oluşur ve kolon zeminizımbalayarak saplanır. Zemindeki gerilmeyi düşürebilmek için, kolonların alt ucuile zemin arasına kesit alanı kolonun kesitinden çok daha büyük olan plak, kirişgibi betonarme elemanlar (temel) yapılır.
Temelin tek amacı zeminde oluşan gerilmeyi zeminin taşıyabileceği düzeyedüşürmek değildir. Diğer önemli bir amaç da kolon veya perdenin altındakizeminde oluşacak çökmeyi (oturma) sınırlı bir düzeyde tutmak ve üst yapınınfarklı oturmalardan zarar görmesini önlemektir. Tüm kolonların aynı miktardaoturması üst yapıya zarar vermezken, farklı oturmalar çok tehlikeli olabilirler.Ancak, az yada çok, hemen her yapı oturur. Önemli olan oturma ve farklıoturmanın sınırlı kalmasıdır. δ<5-10 cm ve α<1/500 kabul edilebilir değerlerdir.Hassas makinelerin çalıştığı yapılarda α<1/750 uygundur.
Üst yapı tipi ne olursa olsun (betonarme, yığma, çelik, ahşap), daima betonarmetemel tercih edilir. Çünkü diğer malzemeler (çelik, ahşap gibi) dayanım ve zeminşartlarına dayanıklılık açısından uygun değildir.
Pisa kulesi/İTALYA.İnşa süresi: 1173-1370
Farklı oturma sonucu hasarlı ve yan yatan yapılar
Temel tipleri
1. Duvar altı temeli2. Tekil temel1
3. Birleşik temel4. Sürekli temel2
a) Bir doğrultuda sürekli temelb) İki doğrultuda sürekli temel
5. Radye temel3
a) Kirişsiz radyeb) Kirişli radye
Yüz
eyse
l tem
elle
rD
erin
tem
elle
r
Düşük maliyetSağlam zemin
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 249
6. Kazıklı temel 7. Keson temel4
Der
in t
emel
ler
Yüksek maliyetÇürük zemin
1 Münferit temel de denir.2 Şerit temel, mütemadi temel de denir.3 Alan temel, plak temel, yayılı temel, radye jeneral da denir.4 Kuyu, kutu temel de denir.
Üst yapıdan gelen yük
Tekil temel
plan
kesitler
Duvar altı temeli
Bir-iki katlı basit yığma yapıların temelduvarlarının altına, duvardan en az 20 cmdaha geniş betonarme bir kiriş yapılarakoluşturulur. Genişliği 50-70 cm, yüksekliği30-40 cm civarındadır.
Kolonlarının altına kolon kesitinden çok daha büyük betonarme bir plak(pabuç) yapılarak oluşturulur. Deprem kuvvetiniaktarması için pabuçlar bağ kiri şi veya kalınlığı en az 15 cm olan döşeme ile birbirine bağlanır. Pabuç alanı(bx ve by); kolonkuvvetinden zeminde oluşan gerilme zeminin emniyetle taşıyabileceği gerilmeden küçük kalacak şekilde seçilir. Pabuç boyutlarıen az 100x100 cmxcm, kalınlığı en az 25 cm dir, uygulamada 30-40 cm civarında olur. Tekil temel; yüksekliği az fakat uzunhangar tipi yapılarda ve çok sağlam (kaya) zemin üzerindeki normal yapılarda kullanılır. Apartman tipi yüksek yapılar için uygunbir temel değildir. Farklı oturma riski çok yüksektir.
Kolon
Pabuç
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 250
Perspektif görünüş
Perspektif görünüş Plan
Kolon
Kolon pabucu
Bağ kirişi
Kolon
Kolon pabucu
Bağ kirişi
Bağ kirişi
Bağ kirişi
Tekil temel Birleşik temel
Nd1 ≈ Nd2
N << N
İki kolonun birbirine çok yakın olması durumunda her iki kolon için tek pabuç yapılarakoluşturulur. Eksenel kuvveti yüksek olan kolon tarafında pabuç daha geniş yapılarakzeminde oluşan gerilme dağılımının pabuç altında her yerde eşit olması sağlanır.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 251
Perspektif görünüş Plan
Nd1 << Nd2
Nd1 >> Nd2
Perspektif görünüş
Bir doğrultuda sürekli temel
Yapının bir doğrultudaki her aksı boyunca dizili kolonlarının altına ters tablalı betonarme bir kiriş yapılır. Kolon yükleri kirişe, kirişten tablaya (pabuca), tabladanzemine aktarılır. Deprem kuvvetini aktarması için kirişler bağ kirişi veya kalınlığı en az 15 cm olan döşeme ile birbirine bağlanır. Kolon kesiti tümüyle kirişe oturmalıbir kısmı kirişin dışına taşmamalıdır. Bu nedenle kiriş genişliğini kolonların kesitleri belirler. Pabuç kalınlığı en az 20 cm dir, uygulamada genelde 25-30 cm civarındaolur. Pabuç genişliği en az 100 cm dir ve kolon kuvvetlerinden zeminde oluşan gerilme zeminin emniyetle taşıyabileceği gerilmeden küçük kalacak şekilde seçilir. Birdoğrultuda sürekli temel; kolonları bir doğrultuda düzenli dizili hangar tipi yapılarda kullanılır. Apartman tipi yüksek yapılar için genellikle uygun değildir. Farklı oturmariski yüksektir.
Kolon
Bağ kirişi
dolgu
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 252
Perspektif görünüşPlan
Temel papucu(tabla)
Kiriş
İki doğrultuda sürekli temel
Kolon
tabla
Yapının her iki doğrultudaki her aksı boyunca dizili kolonlarının altına ters tablalı betonarme bir kiriş yapılır. Kolon yükleri kirişe, kirişten tablaya (pabuca), tabladanzemine aktarılır. Kolon tümüyle kirişe oturmalı bir kısmı kirişin dışına taşmamalıdır. Pabuç kalınlığı en az 20 cm dir, uygulamada genelde 25-30 cm civarında olur.Pabuç genişliği en az 100 cm dir ve kolon kuvvetlerinden zeminde oluşan gerilme zeminin emniyetle taşıyabileceği gerilmeden küçük kalacak şekilde seçilir. İkidoğrultuda sürekli temel apartman tipi yüksek yapılar için genelde uygundur. Farklı oturma riski, bir doğrultuda sürekli temele nazaran, çok daha düşüktür.
Kiriş
dolgu
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 253
Plan
Kolon
Radye Temel
KolonKiri şsiz radye Kiri şli radye
Kiriş
Kiri şsiz radye temel: Yapının tüm kolonları altına, inşaat alanının tümünü örten kalın bir plak yapılarak ve kolonlar doğrudan plağa oturtularak kirişsiz radye temeloluşturulur. Plak kalınlığı en az 30 cm dir. Apartman tipi normal yapılarda plak kalınlığı kabaca kat sayısının 8-10 katı civarında olur. Örneğin, bodum katlar dahil, 15 katlı biryapıda plak kalınlığı 120-150 cm civarındadır. 40-50 katlı gökdelenlerde plak kalınlığı 300 cm olabilmektedir. Özellikle köşe kolonlar zimbalama açısından risklidir. Plakkalınlığının zımbalama olmayacak şekilde belirlenmesi zorunludur.
Kiri şli radye temel : Yapının tüm kolonları altına, inşaat alanının tümünü örten bir plak, plağın üstüne de kirişler yapılarak ve kolonlar kirişlere oturtularak kirişli radye temeloluşturulur. Plak kalınlığı en az 20 cm dir. Normal yapılarda plak kalınlığı 30-40 cm, kiriş genişliği 40-60 cm, kiriş yüksekliği(plak dahil) 100-150 cm civarındadır.
Kolon kuvvetlerinden radye plağı altında oluşan gerilme zeminin taşıyabileceği gerilmeyi aşarsa plak ve varsa kirişler konsol yapılarak gerilme düşürülür. Ancak, konsolyapılabilmesi için arsa durumunun müsait olması gerekir (arsa başkasına ait olmamalı). Radye temellerde farklı oturma riski çok düşüktür. Radye temel, zayıf zeminlerde,apartman tipi yüksek yapılar için en uygun temel tipidir. Kirişli radye kirişsiz radyeye nazaran davranış ve güvenlik açısından daha iyidir, ancak kalıp işçiliği daha fazladır.
Kolon
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 254
Plan Kalın Plak Plan
Kiriş
Plak
Kazıklı temel
Temel platformu
Kazık
Zemin
Çok zayıf zeminlerde sağlam zemine ulaşılıncaya kadar çakılan veya delip yerinde dökülen kazıkların üstüne zemin seviyesinde bir platform oluşturulur ve kolonlar buplatforma oturtulur. Maliyeti çok yüksektir. Çok değerli arsalarda, köprü ve liman inşaatında uygulanır.
Temel platformu
Kazık
Köprü ayağı kazıklı temeli
Zayıf zemin
Sağlam zemin
Kazık
Yapı
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 255
Köprü ayağı kazıklı temeli
Keson temelÇok zayıf zeminlerde veya su içinde temel yapımında kullanılır. Et kalınlığı az, çapı büyük halka veya içi boş prizma betonarme elemanlar kendi ağırlığı ile zemine veya suyabatırılır. Sağlam zemine ulaşılıncaya kadar üstüne yeni elemanlar konur. İçi malzeme ile doldurulur ve temel platform betonu dökülür. Betonarme elemanlar yerinde dökülüpiçteki toprak boşaltılarak batırma yoluyla da yapılmaktadır. Maliyeti çok yüksektir. Çok değerli arsalarda, köprü ve liman inşaatında uygulanır.
Öndöküm batırma kesonYerinde döküm keson
Sağlam zemin
Bağ kirişi sınır değerleri (Dep.Yön. 2007, Sayfa 130)
Koşulun tanımıDeprem bölgesi
Zemin grubu
A B C D
Bağ kirişinin min eksenel kuvveti* 1, 23, 4
%6%4
%8%6
%10%8
%12%10
Minimum enkesit boyutu(cm)** 1, 23, 4
2525
2525
3025
3025
Minimum enkesit alanı(cm2) 1, 23, 4
625625
750625
900750
900750
Minimum boyuna donatı 1, 23, 4
4φ144φ14
4φ164φ14
4φ164φ16
4φ184φ16
Minimum etriye[çap(mm)/adım(cm)] 1, 2, 3, 4 φ8/20 φ8/20 φ8/20 φ8/20
* Bağ kirişinin bağlandığı kolon veya perdelerdeki en büyük eksenel kuvvetin yüzdesi olarak.
Tekil temelleri veya bir do ğrultuda sürekli temelleribirbirine ba ğlayan ba ğ kiri şinin görevi:•Deprem kuvvetini pabuçtan-pabuca aktararak tümsistemin bir bütün olarak depreme direnmesini sağlamak•Yatay yönde temellerin farklı yer değiştirmeleriniönlemek.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 256
Bağ kirişinin bağlandığı kolon veya perdelerdeki en büyük eksenel kuvvetin yüzdesi olarak.** Minimum enkesit boyutu, bağ kirişinin serbest açıklığının 1/30’undan az olamaz.
ÖRNEK: Aşağıdaki temel Eskişehir’de D zemin grubunda inşa edilecektir. Malzeme C20/25-B 420C. Bağ kirişini boyutlandırınız, kesitini çiziniz.
ÇÖZÜM:Tüm bağ kirişleri aynı kesitli yapılacaktır. En çok zorlananlar orta aksüzerindekilerdir. Bağ kirişinde N eksenel kuvveti çekme ve basınç olur.N=0.12.2000=240 kN.
Kesit en az 300mmx300 mm olmalı, en az 4φ18 donatı kullanılmalıdır.Çekme durumunda beton katkıda bulunamayacak N kuvvetini sadeceçelik çubuklar taşıyacaktır. Bu kuvveti taşıyacak donatı alanı N ≤ fyd Asbağıntısından As ≥240000/365.22=657 mm2 dir. 4φ18 in alanı=1018mm2 olduğundan ayrıca donatı koymaya gerek yoktur. N kuvvetininbasınç durumunu kontrol etmek gerekmez, çünkü bu durumda betonda basınç alacağından daha az donatı gerekir.
Nd : G ve Q etkilerinden oluşan kolon tasarım yükü, (temele üst yapıdan gelen tasarım yükü).h :Temel derinliğiσz : Kolon kuvvetlerinden temel altında oluşan gerilmeσzem: Zemin emniyet gerilmesi.fzn : Zemin net dayanımı.γz : Zeminin birim hacim ağırlığı.γb : Betonarme betonu birim hacim ağırlığı.
Zeminde olu şan gerilme = kolon kuvvetlerinden olu şan gerilme + temel betonundan olu şan gerilme- boşaltılan topraktan olu şan gerilme.
σz +1.5γbh – 1.5γzh ≤ 1.5 σzem
olmalı. Burada σz gerilmesi tasarım, γbh, γzh ve σzem gerilmeleri ise karakteristiktir. Karakteristik değerler 1.5 ile çarpılarak
Zemin gerilmesi modeli-tanımlar
Kolon
Temel betonu
zemin
gerilme σz
Kumlu (kohezyonsuz) zeminde gerilme dağılımı
Zemin karmaşık bir ortamdır, bilinmeyeni çoktur. Bir temelin zemini ne kadar araştırılırsa araştırılsın beklenmedik bir durumla her zaman karşılaşılabilir. Gözden kaçan biryerinde kaya bir yerinde dolgu veya kapatılmış kuyu olabilir, kolon temeli bu noktaya rastlayabilir. Temel hesabı teorisi de çok net değildir. Bu nedenle temel hesaplarındabasitleştirici modeller kullanılır, boyutlarda cömert davranılır, karmaşık hesap yöntemleri yerine basit hesap yöntemleri tercih edilir.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 257
olmalı. Burada σz gerilmesi tasarım, γbh, γzh ve σzem gerilmeleri ise karakteristiktir. Karakteristik değerler 1.5 ile çarpılarak tasarım değerlerine dönüştürülmüştür. γb ve γz değerleri sabittir, γz≈8-22 kN/m3, γb ≈24-25 kN/m3 civarındadır.
σz +1.5(γb – γz) h ≤ 1.5 σzem
γσz ≤ 1.5 σzem - γh
γ değeri yaklaşık 18~20 kN/m3 arasında, genelde γ =18 alınır.
fzn= 1.5 σzem - γh
gerilmesine zeminin net dayanımı denir. Mühendis h temel derinliğine karar vererek fzn değerini belirler ve
σz ≤ fzn
sağlanacak şekilde temel taban boyutunu (pabucu) belirler.
σz
σz
Killi (kohezyonlu) zeminde gerilme dağılımı
Varsayılan gerilme dağılımı modeli
A
B
C
Nd2
Nd5
Nd8
L1
L2
a1
a2
z1
z2
z3
b
Hesap modeli: Bir doğrultuda sürekli temel
Bir doğrultuda sürekli her temel diğerinden bağımsız davranır. Bağ kirişinin görevi depremde sadece yatay yönde bir bütün davranışı sağlamaktır.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 258
Model
plan
Nd2, Nd5 ve Nd8 : Kolon tasarım kuvvetleri (kN)σz1, σz2, σz3 : Kolon kuvvetlerinden zeminde oluşan gerilmeler (kN/m2)q1= σz1
.b, q2 = σz2.b, q3 = σz3
.b : Gerilmelerin eşdeğer çizgisel yükü=kolon kuvvetleri ile dengede olan zemin tepki kuvvetleri (kN/m)
Kiriş üzerindeki kolon kuvvetlerinden pabuç altında düzgün yayılı varsaydığımız gerilme oluşur: σz1, σz2, σz3. Her kolonun eksenel kuvveti farklı olduğundan kiriş boyuncafarklı gerilme oluşur. Arsa müsait ise ve gerekirse, ilk ve son kolonun altındaki gerilmeyi düşürmek için, a1 ve a2 konsolları yapılır. Gerilmeler pabuç genişliği b ile çarpılarakdüzgün yayılı q1, q2 ve q3 eşdeğer çizgisel yüklerine dönüştürülür. Çizgisel yükler kolon kuvvetleri ile dengededir.
Sınır de ğerler:
2L
a
Nq
11
d21
+=
2L
2L
Nq
21
d52
+=
22
d83
a2
LN
q+
=
çekme donatısı
Montaj veya mesnet donatısı
Etriye
Pabuç dağıtma donatısı
Kolon kuvvetleri üst yapının analizinden bilinmektedir. q1, q2 ve q3 çizgisel yüklerinin sayısal değerleri bulunur:
Temel kirişi ters dönmüş bir sürekli kirişe dönüşmüştür. Kolonların bulunduğu
Gövde donatısı
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 259
34 qq' =2
qqq' 32
3
+=2
qqq' 21
2
+=11 qq' =
h ≥ Lnet/10b ≥ 100 cmCc ≥ 50 mmt ≥ 200 mmAs2 ≥ As1/3 (açıklıkta montaj donatısı)
Donatı oranı: As1, As2, Asgöv : açıklık, mesnet ve gövdede kirişlerdeki gibiAs3 : Plak ana donatısı (bir doğrultuda çalışan döşemelerdeki gibi)As4 ≥ As3 b/5 : Plak dağıtma donatısı (bir doğrultuda çalışan döşemelerdeki gibi)
Statik ve betonarme hesaba esas alınacak sürekli kiriş modeli
Pabuç ana donatısı
Pabuç dağıtma donatısıTemel kirişi ters dönmüş bir sürekli kirişe dönüşmüştür. Kolonların bulunduğunoktalar mesnettir. q1, q2 ve q3 yükleri açıklıklarda farklıdır. El hesaplarındazorluk yaratır. Yüklerin ortalaması alınarak açıklık yükleri düzgün yayılı olandaha basit bir sistem oluşturulur:
Pabuç geni şliğinin belirlenmesi:
b pabuç genişliği; zeminde oluşacak en büyük gerilme zemin net gerilmesi fzn den küçük kalacak şekilde seçilir.
zn
'i
z fb
q σ
MaxMax ≤=
Pabuç konsollarında kesit tesirleri:
M d= 0.5 σz [(b-bw) / 2]2
Vd = σz [(b-bw) / 2]
•As3 donatısı Md momentinden hesaplanır.•t pabuç kalınlığı (mutlaka! ) Vcr >Vd olacak şekilde seçilir. Çünkü etriyekonulamaz, kesmenin tamamını beton almak zorundadır.
•Kuvvetler 1 m derinliğindeki pabuç parçası için yapılır.Momentin birimi kN. m/m, kesme kuvvetinin birimi kN/m dir.
Konsol momenti, pabuç altında çekme
Konsol kesme kuvveti
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 260
Momentin birimi kN m/m, kesme kuvvetinin birimi kN/m dir.
σz
En çok zorlanan kesitPabucun davranı şı : Zemin gerilmesi pabucu yukarıdoğru eğer, pabuç bir konsol plak gibi davranır. Pabuçaltında çekme oluşur. Pabucun kiriş yüzündeki kesitien çok zorlanan kesittir. Pabuç bu kesitte hesaplananmoment ve kesmeye göre boyutlandırılır, alttaki çekmekuvvetini karşılamak için pabucun altına As3 donatısıkonur.Çatlak
Temel kirişinin moment ve kesme diyagramları
•İnşaat alanı uygun ise a1, a2 konsol boyları elden geldiğince q’1 ≈ q’2 ve q’4 ≈ q’3 olacak şekilde seçilir. Konsol boyunun 1.5 m yi aşması uygun olmaz.
•Temel kirişinin statik çözümü herhangi bir yöntem ile (örneğin:CROSS) yapılır. Veya, önce kesme kuvveti diyagramı çizilir, sonra kesme alanlarından moment diyagramı
çizilir(daha basit yol)
•h kiriş yüksekliği Vcr ≥ Vd veya elden geldiğince Vcr ≈ Vd olacak şekilde seçilir. Vd kolon yüzünde hesaplanır. h kiriş yüksekliğini Vcr ≥ Vd olacak şekilde seçmek çok yüksek
kirişler gerektirir. Bu nedenle, kesme kuvvetinin %80-%90 nını beton, geri kalanını etriye alacak şekilde h yüksekliğini seçmek uygun olur.
•Betonarme hesaplarda kesit açıklıklarda ters tablalı (⊥), mesnetlerde dikdörtgendir.
•As1 ve As2 donatıları Md momentinden hesaplanır.
•Temellerde kesme kuvveti momente nazaran daha etkindir. Bu nedenle önce kesme (etriye) hesabı yapılır.
•Moment etkin olmadığından, genellikle, boyuna donatılar minimum olur.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 261
1q'2q' 3q' 4q'
Betonarme hesap sırası:
1. a1, a2 konsol boyları belirlenir2. Kiriş genişliği bw seçilir3. Pabuç yüksekliği t seçilir4. Beton örtüsü(pas payı) seçilir)5. Kiriş yüksekliği kesme kuvvetinden hesaplanır6. Pabuç genişliği b hesaplanır7. Zeminde oluşan gerilme hesaplanır8. Etriye hesabı yapılır9. Açıklık donatıları hesaplanır10. Mesnet ek donatıları hesaplanır11. Papuç plağı kalınlığı t kontrol edilir12. Pabuç donatıları hesaplanır13. Kirişin çizimi yapılır
Örnek: Bir doğrultuda sürekli temel kirişi
30/60 cmxcm kesitli üç kolonun oturduğu temel kirişi yapılacaktır. Kolonlarıneksnel tasarım kuvvetleri şekilde verilmiştir. Gerekli statik-betonarme hesaplarıyapınız, çizimleri veriniz. Kolon yükleri tasarım yükleridir. Arsa sınırı ilk kolonun1.4 m solunda, son kolonun 3 m sağındadır. σzem=150 kN/m2, şantiye iyidenetimlidir. Malzeme: C25/30-B 420C
ÇÖZÜM:
kN/m 252.83.8)/2(3.4
910q2 =
+=
Arsa müsait olduğundan solda ve sağda konsol yapılabilir:
m. 1.35a 252.83.4
a
7701 ≈→≈
+
Kolon yükleri ile dengede olan çizgisel yükler
Mod
el
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 262
Max q’i
2a1 +
m. 1.70a 252.8
23.8
a
9102
2
≈→≈+
1.5 m den daha uzun konsol, moment ve kesme nedeniyle, fazla zorlanacağından a1=1.4 m ve a2=1.5 m seçilecektir.
kN/m 248.43.4/21.4
770q1 =
+=
kN/m 267.63.8/21.5
910q3 =
+=
Bu değerler ile hesaplanan q1’, q2’, q3’ , q4’ düzgün yayılı yüklerine ait moment ve kesme kuvveti diyagramları verilmiştir.
Ort
alam
a yü
kler
Hazırlık:fcd = 16.67, fctd = 1.2, fyd = fywd 365.22 N/mm2
ρb=0.0205Min ρ = 0.8.1.2/365.22 =0.0026Max ρ = 0.02Max (ρ-ρ’)= 0.85ρb=0.0174
Kiri ş kesitinin belirlenmesi:
Kiri ş geni şliği bw= 50 cm seçildi.Pabuç pla ğı kalınlı ğı t = 30 cm seçildi .Beton örtüsü(pas payı) = 5 cm seçildi.
162V
Kiri ş yüksekliği h nın tahmini:Kesmenin tamamını beton almalı, ancak bu durumda kiriş yüksekliği çok fazla olur. Tamamı yerine %80-%90 nını betonun alması yoluna gidilebilir.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 263
192
162
499.5
Vd =
Vd = 421.5 kN. Vcr ≈ Vd sağlanmalı:Vcr=0.65.1.2.500.d ≈ 421500d ≈ 1081 mm
Kesmenin yaklaşık %90 nını beton alsın istiyoruz: d ≈ 0.90.1081=973 mm d = 95 cm, h = 95+5 = 100 cm seçildi.
Kontrol: h =100 cm > Lnet/10=(380-60)/10=32 cm �
Vcr=0.65 fctd bw d ≈Vd
Kiri ş etriye hesabı:
En büyük kesme kuvvetine göre tek hesap yapılacaktır.
Vd = 421.5 kN
Max Vd = 0.22.16.67.500.950 = 1742.0 kN
Vd < Max Vd �
Vcr = 0.65.1.2.500.950 = 370.5 kN
Vcr < Vd dir, kesmenin 370.5/421.5=0.88 (%88) i beton tarafından
karşılanıyor.
Vcr < Vd olduğundan min etriye yetmez, etriye hesabı yapılacak:
4 kollu φ10 etriye kullanılırsa:
Asw = 4.79 = 316 mm2
316/s = 421500/(365.22.950) � s = 260 mm olur.
Seçilen etriye: 2φ10/200 açıklıklarda
2φ10/100 sarılma bölgelerinde.
Pabuç geni şliği b nin belirlenmesi:
zn
'i f
b
qMax ≤
267.6/b ≤ 207.0�b ≥ 1.29 m
Zemin sürprizlerle dolu olduğundan %10-%20 gibi daha büyükseçerek güvenli tarafta kalmak uygun olur. Bu nedenle
b = 150 cm seçildi.
olmalı.
fzn = 1.5σzem - γh=1.5.150.0 – 18.1.0 = 207.0 kN/m2
Max q’i = 267.6 kN/m
Max Vd=0.22 fcd bw d
Vcr=0.65 fctd bw d
df
V
s
A
ywd
dsw =
Kiriş geniş olduğundan 2 etriye=4 kol kullanıldı
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 264
2φ10/100 sarılma bölgelerinde.
Kontrol:
316/(200.500) ≥ 0.3.1.2/365.22 olmalı
0.0032 > 0.0010 �
Zemindeki gerilme:
Max σz = 267.6/1.50 = 178.4 kN/m2 ≤ fzn= 207.0 kN/m2 �
Kesit boyutları:
ywd
ctd
w
sw
f
f
sb
A3.0≥
b gerekenden biraz büyük seçildiği için gerilme düşecektir
Kiri ş boyuna donatı hesabı (EK7B ve EK8A tabloları ile):Önce en büyük açıklık momentine göre hesap yapılacaktır. Minimum donatıçıkması kuvvetle muhtemeldir. Eğer en büyük moment için minimum donatıçıkarsa diğer açıklıklar için hesap yapmaya gerek kalmaz, onlar da minimumdonatı gerektirecektir.
B-C açıklı ğında(tablalı-EK8A tablosu):Md=178.1 kNm, d=95 cmt/d=30/95≈0.3, b/bw=150/50=3K=1000.178.1.106/16.67/1500/9502=7.9K=10 için �ω=101As=101.16.67.1500.950/104/365.22=657 mm2
Min As=0.0026.500.950=1235 mm2>As
As=1235 mm2 alınacak.Üstte seç.: 3φ16+3φ16 (603+603=1206 mm2)
Mont.:1206/3=402 mm2
Altta Seç.: 4φ12 (452 mm2) montaj
C Mesnedinde(dikdörtgen)-EK7B tabloları ile:Önce en büyük mesnet momentine göre hesap yapılacaktır. Minimumdonatı çıkması kuvvetle muhtemeldir. Eğer en büyük moment içinminimum donatı çıkarsa diğer mesnetler için hesap yapmaya gerekkalmaz, onlar da minimum donatı gerektirecektir.
Md=301.1-(401.4.0.60)/3=220.8 kNmd=95 cm
K=10.220.8.106/500/9502=4.9�Min donatıAs=Min As=0.0026.500.950=1235 mm2
Asmev=603+452=1055 mm2
Asek=1235-1055=180 mm2
Altta ek seç.: 1φ16 (201 mm2)
B Mesnedinde(dikdörtgen):Min donatı gerekli.
Moment azaltması:
3aV
MM ddd -←
Tabloda K=7.9 değeri yok. En yakın değer K=10 satırından ω okunur
3φ16 düz 3φ16 pilye
Montaj donatısı ≥ açıklık donatısı/3 olmalı
Üstten tablo dışında kalıyor
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 265
Altta Seç.: 4φ12 (452 mm2) montaj
Montaj ve düz donatılar kesilmeden kiriş boyunca uzatılacak(L<12 m)
A-B açıklı ğında(tablalı):Md=99.8 kNm <B-C açıklığındaki moment. B-C açıklığında Min donatı kullanıldığından, bu açıklıkta da minimum donatı gerekecektir.Üstte seç.: 3φ16+3φ16 (603+603=1206 mm2)Altta : 4φ12 (452 mm2)
Min donatı gerekli.As=1235 mm2.
Asmev=2.603+452=1658 mm2>As, ek gerekmez.
A Mesnedinde(dikdörtgen):Min donatı gerekli, C mesnedi ile aynı.Altta ek: 1φ16 (201 mm2/m)
Gövde donatısı:Asgövde=0.001.500.950=475 mm2
Seç.:4φ12 (452 mm2)
σz=178.4 kN/m2
Pabuç statik-betonarme hesabı: Papuç plağının 1m lik şeridindeki iç kuvvetler hesaplanır.
Pabuç konsol kuvvetleri:Md =178.4.0.502/2 = -22.3 kNm/mVd = 178.4.0.50 = 89.2 kN/m
Pabuç kesme hesabı:
Max Vd = 0.22.16.67.1000.250=916.9 kN/m >Vd �
Pabuca etriye konulamadığından kesmenin tamamını beton karşılamalıdır:Vcr > Vd olmalı (mutlaka!)Vcr= 0.65.1.2.1000.250 = 195.0 kN/m >Vd �
Seçilen pabuç kalınlığı t=30 cm yeterlidir!
En çok zorlanan kesitMax Vd=0.22 fcd bw d
Vcr=0.65 fctd bw d>Vd
Konsol momenti, pabuç altında çekme
Konsol kesme kuvveti
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 266
Pabuç enine donatısının hesabı(EK7B tabloları ile):Md = 22.3 kNm/m, d=25 cm.K=10.22.3.106/1000/2502=3.4� Min donatıAs3= Min As3=0.002.1000.250=500 mm2/mSeç.: φ10/155 (507 mm2)
Pabuç boyuna(da ğıtma) donatısının hesabı:Dağıtma donatısı As4 = As3 b/5As4 =507.1.5/5 =152 mm2
Seç.:2φ10 (157 mm2)
Bir doğrultuda çalışan plaklarda Min ρ=0.002
100100 100 100
1400 3400 mm 3800 mm 1500
600600600
3Ø16 L=
3Ø16+3Ø163Ø16+3Ø16
4Ø12 4Ø12
100100 100 100
TK02 500/1000TK01 TK03 500/1000 TK04a
a
6Ø16
4Ø12
2Ø12
2Ø12
2Ø10 2Ø10
1500
500
Ø10/155
Etr.:2Ø10/100
L=
2Ø12(göv) L=
2Ø12(göv) L=
2Ø102Ø102Ø10 2Ø10
A B C
Çizim:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 267
4Ø12 L=
1Ø16 L=
3Ø16 L=3Ø16 L=
3Ø16 L=
1Ø16 L=
2Ø12(göv) L=
Ø10/155 L=
a-a
2Ø12(göv) L=
C25/30B 420C
Hesap modeli: İki doğrultuda sürekli temel
5d2y1y2x1x
2x1xx5d
4d2y1y1x
1xx4d
NL+L+L+L
L+L=N
NL+L+L
L=N
Farklı hesap modelleri vardır. Burada en basit bir modelaçıklanacaktır.
Her kolon yükü, o noktaya birleşen kirişlerin komşu açıklıklarıile orantılı olarak, kirişlere dağıtılır. Her kiriş, bağımsız olarak,bir yönde sürekli kiriş gibi hesaplanır. Örnek olarak B ve 2 aksıkirişlerinin yükleri aşağıda verilmiştir.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 268
8d2x1x2y
2y
y8d
5d2x1x2y1y
2y1y
y5d
2d2x1x1y
1y
y2d
6d2y1y2x
2xx6d
2y1y2x1x
NL+L+L
L=N
NL+L+L+L
L+L=N
NL+L+L
L=N
NL+L+L
L=N
L+L+L+L
Hesap modeli: Kirişli radye temel
Kolon kuvvetlerinin bileşkesi yaklaşık olarak plak ağırlık merkezindengeçmelidir. Gerekirse plak konsolları yapılarak bu sağlanmayaçalışılır. Bu durumda zemin gerilmesi düzgün yayılı olur.
Zemin gerilmesi σz=ΣNdi/A ≤ fzn dir. A plak alanıdır.
Plaklar σz düzgün yayılı yükü ile çözülürler. Plak zati yükü alınmaz.
Kirişlere plaklardan üçgen, trapez ve varsa (konsol döşemelerden)düzgün yayılı yükler etkir. Kiriş zati yükü alınmaz. Kirişler sürekli kirişgibi çözülür.
Döşeme ve kiriş zati yükleri, kendi paylarına düşen zemin gerilmesi iledengelendiğinden, plak ve kiriş statiğinde yük olarak alınmazlar.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 269
dengelendiğinden, plak ve kiriş statiğinde yük olarak alınmazlar.
Plak ve kirişlerin açıklıklarında üstte, mesnetlerinde altta çekmeoluşur.
Plak ve kiriş minimum koşullarına ve temeller için verilen minimumkoşullara uyulur.
1 aksı kirişinin yükleri örnek olarak gösterilmiştir. El hesaplarında buyükler eşdeğer düzgün yayılı yüke dönüştürülür.
Uygulama bilgileri: tanımlar, temel tipi seçimiTanımlar ve temel tipi seçimi:
±0.00 kotu: Yapının kot alacağı noktanın kotudur. Kırmızı kot da denir. Belediye tarafından yeri gösterilir. Genellikle yapı cephesindeki yolun tretuvar üstü ±0.00 kotu olarak verilir.Saçak kotu: Yapının son katının tavan döşemesinin üst kotudur ± 0,00 kotuna göre belediye tarafından verilir. Yapı yüksekliği de denir.Zemin kat kotu: Zemin kat döşemesinin üst kotudur. Subasman kotu da denir. Subasman kotunu belediye genelde kısıtlar. Örneğin, Belediye imar yönetmeliğinde “subasman kotu +0.50 ile +1.00 m arasında olacaktır” gibi bir kısıtlama olabilir. Mimar bu kısıtlamaları dikkate alarak subasman kotunu belirler.Diğer kat kotları: 1. kat, 2. kat, son kat, 1.bodrum kat,.. gibi tüm diğer katların döşemelerinin üst kotlarını mimar ayarlar. Bunun için kırmızı kota, saçak kotuna ve subasman kotuna mutlaka uyar.Tabii zemin kotu: İnşaatın yapılacağı parselin kazı ve dolgu yapılmamış doğal zemininin kotudur . Siyah kot da denir.Don derinli ği: Toprağın donma derinliğidir. Tabii zemin kotundan aşağı ölçülür. Her ilde farklıdır. Don seviyesi kotu: Kırmızı kota göre hesaplanmış donma derinliğidir. Temel alt kotu bu kotta veya daha aşağıda olmalıdır.Temel üst kotu: Bodrumlu yapılarda en alt bodrum taban döşemesinin üst kotudur. Bodrumsuz yapılarda zemin kat döşemesinin üst kotudur. Temel alt kotu: Temel pabucunun(plağının) alt kotudur. Mühendis karar verir.Sağlam zemin kotu: Yapının yükünü taşıyacak kadar sağlam ve izin verilen oturma ve dönme sınırını sağlayan zemin kotudur. Zemin etüdü ile belirlenir. Bu kot temel üst kotuna yakın ise yüzeysel temel mümkündür. Bu kot temel üst kotundan çok aşağıda ise proje tadilatı(gereği kadar bodrum kat ilavesi) veya zemin iyileştirmesi veya derin temel gerekir.A<Aarsa /2 durumunda sürekli veya tekil temel yeterli olabilir. Aksi durumda radye temel gerekebilir. Üst yapının aşırı düzenssiz olması tekil ve sürekli temelin de çok düzensiz olmasına neden olur. Böyle bir durumda, zemin sağlam olsa
Derste anlatılmayacak
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 270
düzenssiz olması tekil ve sürekli temelin de çok düzensiz olmasına neden olur. Böyle bir durumda, zemin sağlam olsa bile, radye temel düşünülmelidir.A≈Aarsa durumunda radye temel yapılmalıdır. A>>Aarsa durumunda proje tadilatı(gereği kadar bodrum kat ilavesi) veya zemin iyileştirmesi veya derin temel gerekir.
YASS kotu: Yer Altı Su Seviyesinin kırmızı kota göre hesaplanmış derinliğidir. Zemin etüdü ile belirlenir. Temel alt kotu YASS kotu altında kalıyorsa; ya drenaj ile su seviyesi düşürülmeli yada radyetemel yapılarak su yalıtımı yapılmalıdır. Diğer temel tiplerinde su yalıtımı mümkün değildir.Radye plak yapılabilecek arsa alanı A arsa: Temelin radye yapılması durumunda radye plak yapılabilecek parsel alanının üst sınırıdır.Radye plak alanı A: Temelin radye yapılması durumunda σz temel tabanı gerilmesini müsaade edilen zemin gerilmesinin altına düşürebilmek için gerekli alandır.Temel tabanı gerilmesi σz: Yapı yüklerinden temel tabucu altında oluşan gerilmedir. Statik hesap yapılarak belirlenir.İzin verilen oturma ve dönmeler δ ve α : Yapının kullanım amacı dikkate alınarak temelin yapabileceği oturma ve dönmenin üst sınırıdır. Mühendis tarafından belirlenir. Zeminden beklenen oturma ve dönme bu sınırları aşmamalıdır. Aşması durumunda zemin iyileştirmesi , derin temel gibi çözümler düşünülür.Blokaj ve grobeton: Temel plağı doğrudan sağlam zemine oturtulmaz. Bazı durumlarda 15-25 cm kalınlığında sıkıştırılmış blokaj yapılır. Grobeton ; sağlam zemin üzerine veya , varsa , blokaj üzerine 10-20 cm kalınlığında dökülen donatısız betondur. Grobetonun üst kotu temel pabucun alt kotudur, yani temel pabucu grobeton üzerine oturur, temel betonunun zemin ile bağı kesilir.Tahmini zemin gerilmesi σztahmin : Statik hesap öncesi zeminde oluşacak σz gerilme bilinemez. Ancak, hesap öncesi tahmini bir gerilme, σztahmin , belirlemek yararlıdır. Normal yapılarda yük katsayıları ile artırılmamış karakteristik sabit ve hareketli yüklerin toplam kütlesi yaklaşık olarak g+q=1 t/m2 dir. Yapıda n tane kat(bodrum katlar+zemin kat+asma kat+normal katlar) varsa σztahmin =n t/m2 olur. Diğer birimler cinsinden: σztahmin =0.10 n kg/cm2 , σztahmin =10 n kN/m2 dir. Bu değerler radye temel yapıldığı varsayımı için geçerlidir, sağlam zeminin müsaade edilen gerilmesinin alt sınırıdır. Deneyimli mühendisler salt bu değere göre temel tipini doğruya yakın tahmin ederler. Bu değerin zemin etüdü yapılırken dikkate alınması yararlıdır. Kazı derinli ği: Tabii zemin kotu ile sağlam zemin arasındaki mesafedir. Sıvılaşma riski yüksek zemin: İnşaatın bu tür parselde yapılmasından vazgeçilebilir veya zemin iyileştirmesi, derin temel düşünülür. Derin temel: Kazıklı veya keson temeldir. Ekonomik temel: Temel hem güvenli hem de ekonomik olmalıdır. Zemin iyileştirmesi ve derin temel çok yüksek maliyet getirir. Bu durumda yapı sahibi , proje tamamlanmadan önce, bilgilendirilmeli, yapının hafifletilme imkanları(ağır kaplama, duvar malzemelerden vazgeçilerek, kat sayısı azaltılarak, kullanım amacı değiştirilerek, ..) mal sahibine anlatılmalı, karar beraber verilmelidir.Kom şu yapıların durumu: Yapıya bitişik eski yapı varsa bu da temel tipi seçiminde dikkate alınır: http://www.sondakikahaberleri.info.tr/haber/974680-izmir-de-5-katli-bina-coktu
Tekil temel
Pabuç
Kolon filizleriKolon kalıbı
Pabuç
Bağ kirişi
Birleşik temel
Tekil temel
Birleşik ve tekil temel
Temel Örnekleri (Fotoğraflar)
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 271
Bir yönde sürekli temel
Pabuç
Kiriş donatıları
Kolon filizleri
Tekil temel
İki yönde sürekli temel: Donatılar yerleştiriliyor
Kiriş donatıları
Pabuç donatıları
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 272
İki yönde sürekli temel: dolgu yapılıyor
Kiriş donatıları
Kolon filizleri
Konsol
İki yönde sürekli temelde kiriş-kiriş-kolon birleşim noktası
Kolon filizleri
dolgu
Radye plak donatıları
Kiriş donatıları
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 273
Kirişli radye temel: Donatılar yerleştiriliyor Kirişli radye temel : beton dökülüyor
Kirişli radye temel : kalıp söküldükten sonra
Kiriş Radye plağı
Kolon filizleri
Kirişli radye temel : Boşluklar dolduruluyor
Kazıklı temelKiri şsiz radye temel
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 274
Keson temel
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 275
Foto: Cihan BÜYÜKBURÇ-Romanya, 2005
Betonarme teorisi henüz “tam ve kusursuz” değildir. Hesap yöntemlerinin temelini oluşturan varsayımlar ne kadar gerçekçi olursa olsun, bu yöntemler, kesin değildir-yaklaşıktır. Çünkü bu yöntemlerde, betonarmenin koşullara göre değişen karmaşık davranışı idealleştirilerek ele alınır. Karmaşık davranışı çözümleyebilmek ve somut olarak anlayabilmek için benzeşimler yapılır. Davranış, soyut mekanik modellerden yararlanılarak açıklanmaya çalışılır. Ayrıca bazı durumlar, genellikle etkileri az olduğu için, hesaba katılmaz-ama bunlar vardır. Bu yüzden, betonarmenin gerçek davranışını yansıtan tablo, hiçbir zaman “tam ve kesin” olarak çizilemez.
“GÜNDÜZ, A., Betonarme, Taşıma Gücüne Göre Hesap, İstanbul, 1980” den alınmıştır.
Statik, Mukavemet, Yapı Statiği, Betonarme, v.b. konuları okuyan öğrenci, bütün bu bilgileri belirli bir amaca yönelik olarak biraraya getirme gayreti içindedir, bu gayreti doğru ve anlamlı yapabilme becerisini bir kitapta aramaktadır.
"Wenn ich einen Stahlbetonteil bewehre bin ich mir nicht ganz sicher, ob das nicht besser gemacht werden könnte. Und das beunruhigt mich.“
“Betonarme bir elemanın donatısını yerleştirdikten sonra ‘acaba daha iyi olabilir miydi?’ diye hep huzursuz olmuşumdur.”
Hubert RÜSCH
Hubert RÜSCH , 1904 – 1979, Münih Teknik Üniversitesi profesörü idi. Betonarme, öngerilmeli betonarme ve özellikle taşıma gücü teorisinin geliştirilmesi alanındaki çalışmaları ile dünyaca ünlü bir bilim adamıdır. RÜSCH’ün doktora öğrencisi Prof. Dr. İhsan MUNGAN şöyle naklediyor: “Rüsch'ün bu sözleri 48 yıldır kulaklarımda. Bu sözlerle RÜSCH, donatı yerleştirmenin bir sanat olduğunu ve bugünkü bilgilerimizin bu sanatı en iyi şekilde yapabilmemiz için yeterli olduğundan şüphe ettiğini dile getirmek istiyordu. Gerçekten de haklı çıktı. Pilyelerin nerdeyse artık kullanılmaması ve sarılma bölgelerinde etriye sıklaştırılması gibi uygulamalar 1960'lı yıllarda yoktu. Doktora hocam olan Rüsch hem bir insan olarak mükemmeldi, hem de bilim adamı olarak bir dehaydı. Onu hala hep rahmetle anarım. Bilim adamlığını ben ondan öğrendim.”
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 276
doğru ve anlamlı yapabilme becerisini bir kitapta aramaktadır.
Öğrencinin gerçekte istediği “tecrübe” nin öğretilmesidir. Ancak, tecrübeyi öğretmek mümkün değildir, tecrübe ancak yaşanarak elde edilebilir.
Mühendislik faaliyetleri içinde yaşamak ve proje yapmak “hata” yapmak demektir. Hata yapmayan mühendis tecrübe de kazanamaz. Doğal olarak bu iddia, hata yapan ancak, hatasını gören ve bunu düzelterek doğrusunu bulan mühendis için geçerlidir. Oysa, çok az proje mühendisi dizayn ettiği yapıyı, işletmeye açıldıktan sonra ve zaman zaman, gidip ziyaret etmektedir.
Böylece proje mühendisi, proje esnasında yaptığı hataları hemen hiç görmemekte ve gerekli dersi de alamamaktadır.
“ATIMTAY, E. , Betonarme Sistemlerin Tasarımı, Cilt I, II, Ortadoğu Teknik Üniversitesi yayını, Ankara, 2001” den alınmıştır.
“Analizden sayısal sonuçlar elde edilir. Cahil mühendisler yapılan varsayımları unutarak çıkan sayıları gerçek sanıp bunların problemin çözümü olduğuna inanırlar.
Hardy CROSS(Amerikalı Mühendis, yapı statiğinden bilinen ünlü CROSS metodunun yaratıcısı)
Sanat “yapmaktır”. Bilim “bilmek” , fakat Mühendislik “ne yaptığını bilmektir”. Albert Einstein
Mühendisin Yemini:
Bana verilen mühendislik unvanına daima layık olmay a, onun bana sa ğladığı yetki ve yükledi ği sorumlulu ğu bilerek, hangi şartlar altında olursa olsun onları ancak iyiye kull anmaya, yurduma ve insanlı ğa yararlı olmaya, kendimi ve mesle ğimi maddi ve manevi alanlarda yükseltmeye çalı şacağıma namusum üzerine yemin ederim.
“www.imo.gov.tr” den alınmıştır.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 277
Schnell, gut, billig:
Wer schnell und gut baut, kann nicht billig bauen!Wer schnell und billig baut, kann nicht gut bauen!Wer gut und billig baut, kann nicht schnell bauen!
Hızlı, iyi, ucuz:
Hızlı ve iyi inşa eden ucuz inşa edemez!Hızlı ve ucuz inşa eden iyi inşa edemez!İyi ve ucuz inşa eden hızlı inşa edemez!
Bu PORECE ne denli güvenli bir PROJEDİR acaba?
Yanlış Doğru-------------------------------------------------------BURO BüroMÜTAHHİT MüteahhitMİMARI MimariPOROCE ProjeMINTIKA AdaPORSEL ParselSİTATİK StatikELEKTİRİK ElektrikSIHİ Sıhhi
DOLU DOLU, doğruya yakın, YARINLAR DİLEĞİ İLE…
Matematikçi için: Mühendis için:2x2=4 Doğru 2x2=4 Doğru2x2=3 Kesin yanlış 2x2=3 duruma göre doğru2x2=5 Kesin yanlış! 2x2=5 duruma göre doğru1/3=0.3333333333… 1/3=1.33 çoğu kez doğru
“It is not possible to maximize simultaneously generality, realism, and precision”R. Levins, 1968Evolution in Changing Environments
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2015, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 278