Studiu asupra Utilajelor de Sfaramare a Materialelor Granulare in vederea Alegerii Variantei Optime de Sfaramare a Ferosiliciului

UNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOV

PROIECT DE DIPLOMPag.5

CAP. II Proiectarea utilajului................................................................................................44 2.1 Alegerea variantei optime.44 2.2 Calculul cinematic .45 2.2.1. Determinarea unghiului de apucare 46 2.2.2. Determinarea turaiei optime 47 2.2.3. Determinarea productivitii concasorului ...48 2.2.4. Determinarea puterii motorului de antrenare .....49 2.3 Calculul de dimensionare i de verificare pentru transmisia prin curele ..51 2.4 Dimensionarea i verificarea arborelui cu excentric 57 2.5 Calculul asamblrii prin caneluri..62

2.6 Calculul rulmenilor.63 2.7 Dimensionarea i verificarea volantului .63 2.8 Calculul de dimensionare al prghiilor66 2.9 Calculul batiului...67 CAP III Msuri de exploatarea utilajelor i mainilor pentru turntorii..70 3.1 Factorii care determin durata de funcionare a organelor de mainii a utilajelor .71 3.2 ntreinerea utilajelor pentru turntorii 73CAP IV Norme de tehnica securitii muncii.........................................................................78 4.1. Msuri speciale de protecie a muncii i a mediului ..80Declaraie81BIBLIOGRAFIE

Constantinescu Alexandru Utilaje pentru turnatorii Universitatea din

Braov. 1984 V. Zubac - Utilaje si linii automate in turnatorii Editura tehnic Bucureti

1975

V. Zubac Utilaje pentru turntorii E.D.P. Bucureti - 1982 Oprescu I Utilaje metalurgice E.D.P. Bucureti - 1977- XXX Colectie reviste de specialitate- Dghici, I, .a. - Organe de maini, probleme, Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 1980

CAP. I Studiu asupra utilajelor

1. Studiu asupra utilajelor de sfrmare a materialelor granulare n vederea alegerii variantei optime de sfrmare a ferosiliciului1.1 Noiuni generale

Pregtirea materiilor prime are drept scop transformarea materialelor brute n produse corespunztoare calitativ diferitelor valorificri sau utilizri tehnologice. Operaiile de pregtire au n general un caracter fizic sau fizico-chimic, care nu afecteaz de obicei compoziia chimic a materialelor prelucrate.

Prin operaiile de pregtire se caut a se obine: mbogirea n substane utile, granulaii adecvate, proprieti mecanice i tehnologice corespunztoare, nlturarea componentelor duntoare sau nefolositoare, reducerea preului de cost al tratamentului metalurgic, reducerea pierderilor de substan util, reducerea cheltuielilor operaiilor auxiliare,etc.

Metodele de pregtire ale unui material brut se aleg n funcie de proprietile lui principale i anume: proprietile fizico-chimice, natura i proprietile componentelor materialului, granulaia materialului, necesitile procesului tehnologic, posibilitile i resursele locale la momentul dat,etc..

Principalele operaii specifice ale pregtirii materialelor brute sunt urmtoarele: sfrmarea, mcinarea, clasarea, concentrarea sau sortarea desecarea sau uscarea, brichetarea sau aglomerarea i diversele operaii auxiliare de transport, depozitare, dozare, amestecare, etc.

Sfrmarea are ca finalitate:

desfacerea mineralelor brute n buci de dimensiuni reduse i punerea n libertate a diferitelor substane componente,

aducerea diferitelor produse la dimensiunile optime necesare proceselor tehnologice.

Prin operaii multiple de sfrmare, se pot reduce dimensiunile materialului de la 1500 mm la 0,01 mm. Raportul dintre dimensiunea iniial a materialului i cea final se numete grad de sfrmare.

Etapele principale ale operaiunii de sfrmare sunt date n tabelul 1.1

Tabelul 1.1

Operaia de sfrmareDimensiuni iniiale

[mm]Dimensiuni finale

[mm]Gradul de sfrmare per operaieGradul de

afrmare total

Sfrmarea preliminar (concasarea)brut1500 - 300500 - 10033 - 12

fin500 - 100125 - 254

Sfrmarea intermediar (granularea)brut125 - 2525 - 554 - 60

fin30 - 65 - 16

Mcinareabrut5 - 10,5 - 0,11050 - 200

fin1,25 - 0,150,08 - 0,0115

1.2. Teorii referitoare la sfrmare

Mainile i utilajele pentru mrunirea materialelor se pot clasifica n dou grupe mari n funcie de gradul de mrunire:

1. maini i utilaje pentru sfrmare : concasoare, la care n timpul procesului de mrunire se formeaz volume noi. La aceste maini materialul brut este mrunit prin aplicarea unor presiuni asupra bucilor de material;

2. maini i utilaje pentru mcinare: mori, la care n timpul procesului de mrunire se formeaz suprafee noi. La aceste maini materialul brut este mrunit prin contact cinetic;

Valoarea efortului necesar pentru efectuarea sfrmrii este dependent de o serie de factori compleci cum sunt: natura i proprietile fizico-chimice ale materialului, n special rezistena lui la compresiune i strivire, modul de acionare al mainii asupra materialului; dimensiunile i formele iniiale ale bucilor de material supuse sfrmrii i gradul de sfrmare impus.

1.3 Utilaje pentru sfrmarea preliminar

Utilajele folosite la aceast operatie sunt:

concasorul cu flci,

concasorul giratoriu,

concasorul cu ciocane.

1.3.1. Concasorul cu flci

Concasoarele cu flci se caracterizeaz prin prinderea bucilor de material ntre dou piese robuste de mas mare, ale cror suprafee prin apropiere exercit o for de compresiune asupra materialului.

Concasorul cu flci este utilizat pentru sfrmarea diverselor materiale cu duritate mare (calcar, feroaliaje, minereuri diverse, etc.) Concasoarele se folosesc n cazul cnd, n urma unei singure trepte de mrunire, trebuie s se obin un amestec destul de bine dispersat de particule mrunite. Concasoarele mrunesc foarte bine materialele casante i sunt mai puin eficiente n cazul produselor umede sau a celor care conin o cantitate mare de grsime. Concasoarele cu flci sunt folosite n special la mrunirea grosier dar n anumite cazuri i la cea mijlocie. Cel mai ades sunt ntlnite n industria minier, a materialelor de construcie dar i n industria alimentar, n special a zahrului, pentru mrunirea pietrei de var ce intr n procesul tehnologic de fabricare a zahrului.

Gradul de mrunire variaz ntre 2 i 6 la bucile mari i dure i ntre 5 i 10 la bucile de mrime mijlocie.

Dup modul de construcie exist mai multe tipuri de concasoare cu flci dar cel mai frecvent utilizate sunt:

concasorul cu micare simpl, oscilant a flcii (figura 1.2),

concasorul cu micare complex a flcii (figura 1.3).

Schema de principiu a unui concasor cu flci este prezentata in fig.1.1

Fig.1.1 Concasor cu flci

Sfrmarea materialului 3, se produce ntre cele dou flci 1 i 2 .Falca mobil 2, oscileaz n jurul articulaiei 9, fiind pus n micare prin intermediul prghiilor 4 i 5 i a bielei 6, de ctre arborele excentric 7. Pe arborele 7, sunt montai doi volani 8, unul din ei jucnd i rolul de roat de curea ce primete micarea de la un motor electric. Reglajul distantei dintre flci se realizeaz cu ajutorul penelor 10 i a urubului de reglaj 11.

Tija 12, cu arcul 13, asigur mersul napoi al flcii mobile, meninnd n acelai timp prghiile 4 i 5, n articulaiile lor semicilindrice.

Flcile concasorului sunt cptuite cu plci amovibile confecionate din oel manganos, cu nervuri longitudinale. Pentru a se reduce sfrmarea prea mare a materialului, nervurile unei plci sunt aezate n faa adnciturilor celeilalte plci.

Fig. 1.2. Concasor cu flci cu articulaie dubl

i micare oscilant a flciiFig. 1.3 Concasor cu flci cu articulaie simpl i micare complex a flcii

La ambele variante amplasarea suspensiei flcii mobile este la partea superioar a mainii pentru a facilita evacuarea materialului mrunit prin fanta rezultat la partea inferioar ntre falca fix i cea mobil. La concasorul din figura 1.2 notaiile au urmtoarele semnificaii:1- falca fix,

2- falca mobil,

3- excentric,

4- biel,

5- placa de presiune fa,

6- placa de presiune spate,

7- suspensia flcii mobile,

A- alimentare,

B- evacuare.

Acest concasor este acionat cu ajutorul unei articulaii duble, astfel nct fiecare punct al flcii mobile descrie o traiectorie circular, cu centrul pe axa geometric a suspensiei.

La concasorul din figura 1.3 notaiile reprezint: 1- falca fix,2- falca mobil, 3- excentric i suspensie, 4- placa de presiune, A- alimentare, B- evacuare,

< 90o la concasare grosier i ( 90o la concasare fin. La rotirea excentricului, falca execut o micare oscilant i n acelai timp, o micare plan complex, plan-paralel. Acest concasor este acionat de o articulaie simpl astfel nct fiecare punct de pe suprafaa activ a flcii mobile descrie cte o curb nchis. La acest concasor sensul de rotaie figurat ajut la evacuarea materialului mrunit datorit componentei descendente a micrii n timpul cursei active. n faza de sfrmare rezult o frecare suplimentar ntre material i falc.

La fiecare rotaie, sensul forelor care ncarc lagrele mainii cu articulaie simpl se schimb. Pe msur ce uzura lagrelor crete, scade debitul concasorului i fenomenele de uzur se accentueaz.

Avantajele concasoarelor cu flci : construcie i ntreinere simpl,

siguran n funcionare mare,

mas redus i cost sczut,

gabarit redus.

Printre dezavantajele principale trebuie menionate:

funcionare ciclic, cu mase mari n oscilaie, care nu pot fi echilibrate pe deplin i determin funcionarea trepidant cu zgomot mare,

necesitatea unui volant greu i a unei fundaii costisitoare.

n ciuda acestor dezavantaje concasoarele cu flci sunt cele mai rspndite pentru mrunirea materialelor, urmate de concasoarele giratorii.Tipuri de concasoare:

Fig.1.4 Concasor cu flci

Caracteristici:

are capacitati de la 1 la 800 tone/ora;

este ideal pentru statiile de sortare si concasare piatra sau pentru demolari.

Fig. 1.5. Concasor cu falci european

Caracteristicile concasorului cu flci european:

Falca mobil, compus dintr-o structur de oel turnat de nalt calitate este pus n micare de ctre dou roti mari fcute de asemenea din oel turnat. Axul excentric este realizat ntr-o matri forjat. Toate acestea fac concasorul extrem de fiabil.

Caracteristicile concasorului cu flci european:

Flcile mobile mai avansate ale concasorulul lungesc viaa sa;

Structura de oel turnat este folosit pentru lcaul rulmentului;

Elementele finite folosesc o tehnologie pentru a face concasorul mult mai puternic.

Fig. 1.6 Concasor cu falci Nordberg C125Caracteristici concasor cu falci Nordberg C125: Deschidere gura: 1250 x 950 mm Greutate: 37 tone

Fig. 1.7. Concasor cu flci Caracteristici: Maina e compus din: carcas din tabl de oel de calitate, electrosudat i tratat termic, arbore excentric turnat din oel aliat, rulmeni, genunchiera de protecie, flci fixe i mobile din oel aliat lucrate n etaje de blocaj.Construcia concasorului cu flci

n figura 1.8 este prezentat un ansamblu de concasor cu dubl articulaie.Flcile fix 1 i mobil 2, sunt organele de lucru ale mainii. Falca fix face corp comun cu batiul mainii, iar cea mobil oscileaz n jurul axului 3 care este rezemat prin intermediul lagrelor n batiu. Spaiul de lucru al mainii este delimitat de cele dou flci i de pereii laterali 6 ai batiului, protejai de blindaje. Cele dou flci sunt de asemenea protejate mpotriva uzurii de plcile de blindaj 4. Pana 5 mpiedic deplasarea plcilor de blindaj spre axul flcii. Micarea oscilant a flcii este realizat cu ajutorul mecanismului biel-manivel format din arborele cu excentric 7 ce se reazem pe batiu. La ambele capete ale acestui arbore se afl volanii, dintre care unul este utilizat ca roat pentru transmisia prin curele trapezoidale. Prin intermediul cuzinetului 10 placa de presiune fa este legat de falca mobil. Cuzinetul 11 face legtura dintre placa 10 i biela 12. Cuzinetul 13 al plcii de presiune spate 9 este montat pe batiu i poate fi deplasat cu ajutorul unui dispozitiv cu pan, pentru modificarea fantei de evacuare. Tiranii 14 prevzui cu arcurile 15 mpiedic desfacerea articulaiilor sistemului.

La proiectarea concasoarelor se recomand o anume repartiie a masei totale pe prile componente. Se recomand urmtoarea repartiie a masei :

- batiul mpreun cu falca mobil 45-50%;

- falca mobil mpreun cu axul 13-18%;

- lagrul excentric mpreun cu biela 8-13%;

- roata de antrenare i volantul 20-25%;

- plci de presiune, arcuri, etc. 3-5%.

Batiul concasoarelor cu flci se execut din turnat, din oel, sau sudat, din plci de oel laminat. Construcia sudat se utilizeaz la concasoare unicate sau cu gabarit foarte mare. La concasoarele mici, cnd batiul este monobloc se folosete construcia turnat. n ambele cazuri se practic nervurarea pentru asigurarea rigiditii necesare a pereilor batiului.

Flcile se execut din oel n construcie turnat, nervurat. Partea activ a flcilor i pereii laterali ai batiului sunt cptuite cu plci de blindaj striate pentru a fi protejate la uzur. Plcile de blindaj sunt executate din oel manganos, cu 12- 14% Mn, turnat i clit. Acest oel nu poate fi prelucrat prin achiere i din acest motiv gurile pentru uruburile de prindere trebuie prevzute la turnare.

Biela se execut turnat din oel la concasoarele mici sau asamblat din mai multe pri constituente n cazul concasoarelor mari. Datorit ciclurilor de funcionare pulsatoare biela este solicitat la oboseal i trebuie proiectat corespunztor.

Fig. 1.8 Ansamblul constructiv al concasorului cu flci i dubl articulaie

1 - falca fixa 8 - prghi

2 - falca mobil 9 - plac de presiune 3 - ax pentru oscilatia falcii mobile 10 - plac 4 - plci de blindaj 11 - cuzinet 5 - pan 12 - biel 6 - perei laterali 13 cuzinet 7 - arbore cu excentric 14 tirani 15 - arcuri

Fig. 1.9 Ansamblul constructiv al concasorului cu flcin ara noastr se construiesc trei tipuri de concasoare ce au caracteristicile date n tabelul 5.

Tabelul 5.

CaracteristicaU/M

2,5 A4 A6 A

Dimensiunile gurii de alimentaiemm250 x 150400 x 250600 x 400

Dimensiunea maxim a materialului de alimentaremm80 100130 - 170140 - 200

Capacitatea de prelucrare la o deschidere de evacuare de 60 - 65 mmm3/h1,8 24 - 58 - 10

Productivitatea medie

t /h2,9 - 3,26,4 - 813 - 16

Turaia axului cu excentricrot/min270270270

Puterea motoruluikW1,5 - 2,24,5 613 - 15

MasaKg80022005380

1.3.2.Concasorul giratoriu

Sfrmarea metalelor n concasorul giratoriu se produce ntre mantaua exterioar 1 i conul interior 2, al carui ax de rotaie 3, descrie un con n jurul axei masinii. Datorit aezrii excentrice a axului de rotaie, conul interior se apropie i se deprteaz n mod continuu de mantaua exterioar, sfrmnd prin presiune materialul introdus prin gura de ncarcare 9.

Axul 3 este montat n lagrul superior 4 i lagrul inferior 5, prevzut cu un manson excentric. Antrenarea concasorului este asigurat de un motor electric prin intermediul cuplajului 6 i a roilor dinate conice 7 i 8. Conul sfrmtor interior i mantaua exterioar se cptuesc cu plci de uzur amovibile din font alb sau oel manganos, lise sau canelate.

Deschiderea de evacuare dintre con i manta poate fi reglat prin ridicarea sau coborrea cupei concasorului sau a axului principal. Amplitudinea deplasrii conului la deschiderea de evacuare este s = 12 - 25 mm.

Modificarea capacitii de prelucrare se obine uor prin modificarea vitezei de rotaie.

Fig. 1.10 Concasorul giratoriu

1 mantaua exterioar; 5 lagr inferior; 2 con interior; 6 cuplaj;

3 arbore; 7, 8 roi dinate conice. 4 lagr superior;Concasoarele giratorii realizeaz grade de afnare e = 3-4, putnd sfrma materiale cu dimensiunile de 1000 - 170 mm la dimensiunile de 230 - 25 mm.

n fig. 1.11 este prezentat o seciune printr-un concasor.

Fig. 1.11 Sectiune printr-un concasorMotorul electric de antrenare transmite micarea de rotaie la buca excentric 4, prin transmisia cu curele, arborele de acionare 2 i grupul de roi conice 1 i 3. Arborele de acionare cu o turaie de 330-360 rot/min, n funcie de mrimea mainii, antreneaz arborele conic i conul de sfrmare 5. Conul mobil se sprijin cu suportul su, pe lagrul sferic 6. Cele dou suprafee sferice exterioare suportului formeaz mpreun cu inelul de etanare din fonta 7, un labirint, ce mpiedic ptrunderea prafului n main.

Micrile giratorii ale conului se produc datorit faptului c partea conic a arborelui este ghidat n cuzineii 8, montai excentric n buca excentric 4.

Datorit jocului mare ntre arbore i cuzinei, micarea de rotaie a conului mobil n jurul axei sale este mult mai mic dect a bucei excentrice (12-15 rot / min).

Spaiul de concasare este format din conul de sfrmare 9, montat pe suportul su sferic i cupa concasoare 10, montat pe corpul concasorului 11. Fanta de evacuare poate fi reglat n timpul mersului mainii, prin slbirea uruburilor 12, cu ajutorul dispozitivului de reglare 13.

Concasoarele sunt prevzute cu instalaii de ungere sub presiune n circuit nchis precum i o suflant de desprfuire a lagrului sferic.

Comparnd cocasoarele giratorii cu concasoarele cu flci se pot observa o serie de avantaje i dezavantaje. Principalele avantaje rezult din faptul c la concasoarele giratorii procesul de sfrmare este continuu i nu redus la jumatate (cursa activ) ca la concasoarele cu flci. Aceste avantaje sunt: consum uniform mai redus de energie raportat la tona de material sfrmat, funcionarea mai silenioasa fr vibraii puternice i de aici fundaii mai mici, uzuri mai reduse ale plcilor de sfrmare. Productivitatea concasoarelor giratorii este cu 40-100% mai mare dect a concasoarelor cu flci.

n comparaie cu concasoarele cu flci, concasoarele giratorii prezint ns urmatoarele dezavantaje: greutate i gabarit mai mare, pre de cost mai ridicat, reglaj i ntreinere dificile grade de sfrmare mai reduse.

Se recomand folosirea concasoarelor cu flci pentru sfrmarea materialelor dure cu dimensiuni mari, iar concasoarele giratorii pentru sfrmarea materialelor cu duritate mai mic, la capacitate de prelucrare mari.

Tipuri de concasoare giratorii:

Fig. 1.12 Concasor giratoriu

Fig. 1.13 Explicativ pentru concasorul giratoriu

1.3.3.Concasorul cu ciocane

n acest concasor (figura 1.14) sfrmarea se produce prin lovirea materialului de ctre ciocane i prin lovirea materialului de barele grtarului i pereii carcasei.

Pe arborele orizontal 1 sunt fixate mai multe discuri 2 sau brae la periferia crora sunt articulate la 1200, 900 sau 600 prin bolurile 3, ciocanele 4. Datorit rotirii axului cu 400 600 rot./minut, ciocanele sunt mpinse radial i lovesc materialul de sfrmat ce este introdus prin plnia de alimentare 5 peste clapeta de protecie 6.

Materialul sfrmat prin loviri multiple de ctre ciocane i plcile de uzur canelate 7, fixate pe carcasa 8 este evacuat prin grtarul 9. pentru evitarea distrugerii grtarului, acesta este articulat ntr-o parte i suspendat elastic n partea opus pe arcul i urubul de siguran i reglaj 10.

Distanele dintre ciocane i barele grtarului sunt reglate ntre 3 i 5 mm.

Viteza periferic a ciocanelor atinge valori cuprinse ntre 20 i 70 m/secund, iar gradul de sfrmare realizat este cuprins ntre 6 i 12.

Concasoarele cu ciocane sunt caracterizate prin: productivitate ridicat, grad de sfrmare mare simplitatea construciei i a ntreinerii.

Figura 1.14 Concasorul cu ciocane: 1 arbore; 6 clapet de protecie; 2 discuri; 7 plac de uzur; 3 bol; 8 carcas; 4 ciocan; 9 grtar; 5 plnia de alimentare; 10 - urub de siguran i reglare.

Aceste utilaje pot fi utilizate att pentru sfrmarea la dimensiunile finale de 20 40 mm (concasor cu ciocane), ct i pentru mcinare la dimensiunile finale de 0,5 5 mm (mori cu ciocane). La morile cu ciocane turaia arborelui principal este de 600 800 rot.minut, iar distanele dintre barele grtarului sunt egale cu dimensiunile necesare produsului mcinat. Tipuri de concasoare cu ciocane:

Fig. 1.15 Concasor cu ciocane R T MV

Fig. 1.16 Concasor cu ciocane

1.4. Utilaje pentru sfrmarea intermediar

Prin sfrmare intermediar dimensiunile bucilor de material cuprinse ntre 70 i 300 mm sunt reduse la 1,5 25 mm.

Din categoria utilajelor pentru sfrmare intermediar se enumer:

granulatorul cu flci,

granulatorul giratoriu,

cilindrii (valurile) de sfrmare,

moara cu ciocane,

moara cu ciocnire,

1.4.1.Granulatorul cu flci

Cel mai rspndit granulator cu flci este cel prezentat n figura 1.17. Sfrmarea se produce ntre falca fix 1, montat pe cadrul-batiu 2 i falca mobil 3. Arborele cu excentric 4 pune falca mobil n micare de oscilaie. Arborele este antrenat de un volant, prin intermediul unei transmisii cu curele trapezoidale acionate de un motor electric. n partea inferioar falca mobil este sprijinit pe prghia oscilant 6. Tirantul 7 i arcul 8 au rolul de a menine prghia 6 n articulaiile semicilindrice. Reglarea deschiderii dintre flci se realizeaz cu ajutorul penelor 9 i a urubului 10.

Figura 1.17 Granulatorul cu flci:

1 falca fix; 7 tirant; 2 batiu; 8 arc; 3 falca mobil; 9 pene; 4 arbore cu excentric; 10 urub; 5 volant; 11 transmisie prin curele; 6 prghie oscilant; 12 material pentru sfrmare.

Datorit modului de articulare a flcii mobile, diferitele puncte ale ei, descriu n timpul micarii elipse din ce n ce mai turtite pe masura ndeprtrii de excentric.

Materialul este supus unor intense forte de compresiune, forfecare i frecare. Materialul sfrmat are o granulaie uniform, datorita distanei puin variabile dintre flci, la evacuare.

Construcia i intreinerea acestui tip de concasor este mai dificil, prezentnd tot odat i uzuri mai rapide ale plcilor amovibile ale flcilor.

1.4.2. Granulatorul giratoriu

Granulatorul giratoriu are o construcie asemnatoare cu conoasorul giratoriu, deosebindu-se prin nclinarea mai mare a generatoarei conului de sfrmare 1 i prin nclinarea n acelai sens cu conul mantalei exterioare 2 (figura1.18).

Datorit acestei construcii se micoreaz dimensiunile deschiderii de alimentare 3 i mai ales ale deschiderii de evacuare 4, obinndu-se astfel un material bine i uniform granulat.

Fig. 1.18. Granulatorul giratoriu

1 - conul de sfrmare2 - conul mantalei exterioare3 - deschidere de alimentare4 - deschiderii de evacuare1.4.3. Cilindrii de sfrmare

n figura 1.19 sunt prezentai schematic cilindrii de sfrmare. Materialul ce trebuie sfrmat este trecut printre cei doi cilindrii paraleli i orizontali, care se rotesc n sensuri diferite.

Se recomand:

pentru materialele dure, utilizarea cilindrilor netezi 1,

pentru materiale cu duritate medie, utilizarea cilindrilor striai 2 sau cu dini 3,

pentru materiale moi, utilizarea cilindrilor cu caneluri 4 sau cu epi 5.

Prin utilizarea cilindrilor nelii se mrete capacitatea de prelucrare, se uureaz antrenarea materialului i se reduce degajarea de praf.

La instalaiile mari, cilindrii sunt antrenai individual, iar la instalaiile mici se antreneaz un singur cilindru, cellalt fiind antrenat de material sau este antrenat prin intermediul unui angrenaj cilindric de roi dinate.

Reglarea distanei dintre cilindrii este asigurat prin posibilitatea deplasrii lagrului 6, n ghidajul 7, utiliznd distanierele 8, arcul 9 i urubul 10 (figura 10). Arcul 9 i urubul 10 sunt i elemente de siguran ale instalaiei, ce permit mrirea distanei dintre cilindrii n cazul ptrunderii accidentale a unor materiale mai dure.

Figura 1.19 Tipuri de cilindrii:

1 cilindrii lii; 6 lagr; 2 cilindrii striai: 7 ghidaj; 3 cilindrii cu dini; 8 distanier; 4 cilindrii cu caneluri; 9 arc; 5 cilindrii cu epi; 10 - urub de reglare.Construcia cilindrilor de sfrmare

n fig,1.20,a este prezentat o instalaie de sfrmare cu cilindrii, dndu-se ca detaliu construcia batiului i lagrelor cilindrilor (fig,1.20,b).

Pe glisierele batiului 1, lagrele mobile 2, sunt reinute de arcurile de presiune i siguran 3, de uruburile de reglaj 4 i plcile suport arc, ghidate 5. Tiranii 6, au rolul de rigidizare i ghidare a lagrelor mobile 2. Lagrele mobile 2 i lagrele fixe 7, sunt prevzute cu gresoarele 8. Motorul electric 9, prin intermediul cuplajelor 10 i a reductorului 11, antreneaz cilindrul 12. Cilindrul 13, este antrenat prin intermediul transmisiei cu roi dinate cu dini lungi 14. ncrcarea materialului brut se face prin plnia 15 iar evacuarea materialului sfrmat prin jghiabul 16.

n tabelul 1.2 sunt date principalele caracteristici tehnice ale cilindrilor de sfrmare.

Fig.1.20 Instalaie de sfrmare cu cilindrii

Fig. 1.20 a

Fig. 1.20 bTabelul 1.2.

Dimensiunile cilindrilor

(mm)Dimensiunea maxim a materialului de alimentare [mm]Capacitatea de prelucrare minim n funcie de distana dintre cilindrii.Presiunea specific maxim pe unit. de lung. a cilindr. [N/m]Turaia maxim

[rot/min]Puterea maxim a motorului [kW]Masa

total aproximativ

(t)

diametrulungime util

a [mm]Q[t /h]

200

300

400

600

800

1000

1200

1500125

225

250

300

350

400

500

60010

15

20

30

40

50

60

754

5

6

8

12

14

16

181.8

6,0

8,0

15,5

32,0

53,0

83,0

103,015000

15000

15000

25000

30000

30000

40000

40000300

250

200

150

128

100

100

803,0

4,5

6,5

10,5

20,5

30,0

51,5

59,02,0

2,5

3,0

6,5

14,5

28,0

32,5

35,0

0bs. Capacitile de prelucrare sunt date pentru materiale de trie medie, cu greutatea volumetric de 1,6 t/m3.

1.4.4. Moara cu ciocane

La morile cu ciocane mrunirea materialului se produce n urma ocului la impactul cu ciocanele i cu pereii camerei de lucru. Elementele caracteristice acestor utilaje sunt ciocanele montate n rotorul mainii.

n funcie de modul de asamblare dintre ciocane i rotor se disting urmtoarele dou mari categorii:

mori cu ciocane articulate, la care mrunirea are loc n principal datorit energiei cinetice a ciocanelor, caz n care viteza periferic a ciocanelor poate atinge valori de 25(60 m/s (fig.1.21, a-d);

mori cu ciocane fixe, la care rotorul contribuie cu ntreaga sa mas n procesul de mrunire; mrunirea materialului se produce prin lovirea acestuia de ctre ciocane, prin lovirea bucilor ntre ele i prin lovirea de pereii camerei de lucru; viteza periferic a rotorului este de 40(80 m/s, iar n cazul mrunirii fine la care predomin efectul autogen viteza poate ajunge pn la 300 m/s (fig.1.21, e-h).

Morile cu ciocane se folosesc pentru mrunirea materialelor fragile, fibroase, semidure i cu umiditate redus cum ar fi: crbune, calcar, ghips, azbest, clorur de sodiu, ngrminte chimice, oase, coaj de lemn etc.

Clasificarea morilor cu ciocane se face dup urmtoarele criterii:

Dup numrul de rotoare:

cu un singur rotor (fig.1.21, a, b, e, f);

cu dou rotoare (fig.1.21, c, d, g, h).

n funcie de existena grtarului:

cu grtar din bare profilate n zona de alimentare i/sau evacuare (fig.1.21, b-d);

fr grtar (fig.1.21, e);

cu fant reglabil, prin modificarea distanei dintre vrful ciocanelor i plcile de blindaj (fig, 1.21, f-h).

n funcie de poziia gurii de alimentare:

excentric (fig.1.21, b, e, f, h);

centrat (fig.1.21, d, g).

Morile cu ciocane au urmtoarele avantaje: principiu de funcionare i construcie simpl; posibilitate de utilizare la mrunire grosier, mijlocie i fin; dimensiuni de gabarit mici, mase mici; grad de mrunire mare, i=10(200 i chiar mai mare; consumul de energie variaz aproximativ liniar cu debitul morii.

Printre dezavantaje cele mai importante sunt: uzura rapid a ciocanelor, grtarelor i blindajelor la mrunirea materialelor abrazive; materialele cu umiditate ridicat i plasticitate mare se lipesc de grtare.

Fig.1.21 Tipuri constructive de mori cu ciocane

1.4.5. Morile cu ciocnire

Morile cu ciocnire sunt utilaje ce produc sfrmarea prin ciocnirea bucilor de materiale ntre ele sau de organele de sfrmare ale mainilor (plci, bare din oel). Aceste mori se construiesc n mai multe variante i dimensiuni.

1.4.5.1.Moara cu un singur rotor

Aceast moar (figura 1.22) este construit dintr-o carcas metalic 1, cptuit cu plci din oel rezistent la uzur, n interiorul creia se amplaseaz rotorul 2, prevzut cu palete 3. ncrcarea materialului se face prin jgheabul 4, prevzut n interiorul carcasei cu o perdea din lanuri de protecie 5. Materialul sfrmat este proiectat cu vitez pe 2 8 plci de lovire 6, suspendate elastic ntr-o parte, putnd astfel s cedeze n cazul unor loviri puternice.

Evacuarea materialului sfrmat se face printr-un grtar de tabl groas, perforat 7, amplasat n continuarea jgheabului i n partea inferioar a carcasei.

Figura 1.22 Moar cu un singur rotor:

1 carcas metalic;

2 rotor;

3 palete;

4 jgheab de alimentare;

5 lanuri de protecie;

6 plci de lovire;

7 grtar.

1.4.5.2. Moar cu dou rotoare

Aceast moar (figura 1.23) are montai n carcasa 1 dou rotoare 2, prevzute cu palete 3. Rotoarele au sensuri de rotaie opuse. Materialul brut introdus n moar prin jgheabul 4 este preluat de paletele rotoarelor i aruncat cu vitez pe barele de izbire 5. Evacuarea materialului sfrmat se face prin partea inferioar a morii. Dimensiunile rotorului (Dr diametrul, Lr lungimea) se aleg n funcie de dimensiunile materialului supus sfrmrii (Dm).

Figura 1.23 Moar cu dou rotoare:

1 carcas;

2 rotor;

3 palete;

4 jgheab;

5 bare de izbire

Avantajele acestor mori sunt urmtoarele:

capacitate mare de prelucrare,

gradul de sfrmare este mare,

construcia morilor este simpl,

sunt uor de ntreinut,

uzurile sunt mari,

consumul de energie este redus,

sfrmarea este cu att mai avansat cu ct viteza periferic a rotoarelor este mai mare.

1.5 Mcinarea

ntre sfrmare i mcinare nu exist o delimitare foarte precis. Se consider c prin mcinare se obin produse finale cu dimensiuni sub 1 mm.

Mcinarea se produce prin lovire, frecare, comprimare sau sub aciuni combinate, pe cale uscat sau umed.

Cele mai ntlnite utilaje pentru mcinare sunt:

teampuri

moara cu bile,

moara vibratoare,moara chilian,

moara cu tvlugi nclinai,1.5.1. teampuri

Steampurile sunt instalaii utilizate pentru sfrmarea materialelor tari de la dimensiuni de 20 - 50 mm la dimensiuni sub 0,5 mm (fig.1.24).

Bateria de stempuri este alctuit din cinci sgei care cad succesiv ntr-o anumit ordine, sfrmnd minereul ce se gasete pe nicovalele aezate pe fundul unei piue de font. O sgeat este alctuit dintr-o bar de oel 1, ce are la partea inferioar o greutate din oel 2, prevzut la rndul ei cu un cap ce sgeat 3, amovibil. Sub fiecare sgeat, pe fundul piuei 9, se afl cte o nicoval 4.

Sgeile bateriei sunt ridicate succesiv ntr-o anumita ordine de camele 5, care acioneaz asupra manoanelor (tacheilor) 6, fixate pe fiecare sgeat. Camele sunt antrenate de axul orizontal 7, comun bateriei de steampuri. Sgeata este condus de ghidajele 8, fixate pe traversele orizontale ale bateriei.

Minereul este introdus prin orificiul de alimentare 10, n spaiul de sfrmare dintre nicovala 4, i capul sgeii 3. Minereul suficient sfrmat este evacuat prin orificiul cu sit 11, fiind antrenat de curentul de ap ce circul prin piu.

Piua se fixeaz pe o fundaie solid din beton sau lemn 12, folosindu-se un strat de cauciuc 13, pentru amortizarea vibraiilor. Pentru blocarea sgeilor sunt utilizate proptelele 14.

Greutatea unei sagei este de 180 - 850 kg, avnd nlimea de cadere de 15 - 25 cm i un numr de lovituri de 80 - 110 pe minut.

Steampurile se folosesc cu precdere pentru mcinarea minereurilor dure ce conin metale preioase. Steampurile realizeaz grade de sfrmare mari, au o construcie simpl i se ntrein uor, n schimb necesit spaii mari de lucru, fundaii solide i costisitoare, produc zgomote puternice i necesit consumuri mari de ap (5 - 25 m3/t de minereu).

Fig.1.24 Steamp

1- bar de oel 8-ghidaje 2- greutate din oel 9-piu 3- sgeat 10-orificiu de alimentare 4- nicoval 11-orificiu cu sit 5-came 12-fundaie 6-tachei 13-strat de cauciuc 7-ax1.5.2. Morile cu bile

Morile cu bile sunt cele mai rspndite instalaii pentru mcinare i sunt constituite dintr-o tob cilindric sau cilindro-conic 1, cu arbore orizontal 2, care se rotete (figura 1.25). Materialul brut este introdus n mod continuu prin orificiul 3. Circa jumtate din volumul morii este ocupat de bile din oel 4, care datorit rotaiei morii sunt ridicate la o anumit nlime, apoi cad sfrmnd materialul 5, prin izbiri repetate i frecare.

Figura 1.25 Moar cu bile1 tob cilindric;

2 arbore;

3 orificiu de alimentare;

4 bile de oel;

5 material pentru sfrmare. Clasificarea i construcia morilor cu bile

Morile cu bile se construiesc n mai multe variante.

Clasificarea morilor se face dup mai multe criterii:

dup forma tobei:

mori cilindrice scurte (figura 1.26 a i c),

mori tubulare, lungi (figura 1.26 d),

mori cilindro conice (figura 1.26 b), dup modul de evacuare a produsului mcinat:

mori cu evacuare axial direct (figura 1.26 b),

mori cu evacuare periferic (figura 1.26 c)

mori cu camer de evacuare (figura 1.26 a i d)

dup modul de lucru:

mori pentru mcinare uscat,

mori pentru mcinare umed.

Figura 1.26 Mori cu bile:a moar cilindric scurt cu camer de evacuare; 7 sit;

b moar cilindro-conic; 8 camera de evacuare;

c moar cilindric scurt cu evacuare periferic; 9 sit circular;

d moar tubular compartimentat; 10 orificiu de evacuare,

1 manta metalic; 11 plci cu guri;

2 lagre; 12 sit circular;

3 arbore de antrenare; 13 perei frontali;

4 plnie; 14 carcas metalic;

5 orificiu de alimentare; 15 compartimente;

6 bile; 16 perei frontali.

1.5.3. Mori vibratoare

Morile vibratoare sunt instalaii utilizate pentru mcinarea fin a materialelor cu dimensiuni iniiale de aproximativ 2 mm la dimensiuni de 10 20 microni. Mcinarea se produce prin frecri intense ntre particulele de material sau ntre particulele de material i corpurile dure (cilindrice, stelate, etc.) ce se introduc n moar.

O moar vibratoare (figura 1.27) este alctuit dintr-o carcas cilindric 1, prevzut cu gura de ncrcare 2, gura de golire 3, ubre 4 i o sit 5 montat la gura de golire.

Vibraiile sunt produse de arborele inerial 6, dotat cu dou mase neechilibrate 7, antrenate de un motor electric, prin intermediul unei transmisii cu curele 8 i protejat n interiorul morii de un tub 9. Pe umerii 10 moara este suspendat elastic pe fundaia 11, prin intermediul arcurilor 12.

Cteva caracteristici tehnice ale acestei mori se prezint n continuare:

capacitatea de ncrcare = 200 dm3,

puterea motorului de antrenare = 14 kW,

turaia arborelui inerial = 1500 rot/min,

amplitudinea vibraiilor = 2 3 mm.

Figura 1.27 Moar vibratoare: 1 carcas cilindric; 7 mase neechilibrate; 2 gura de ncrcare; 8 transmisie prin curele, 3 gura de golire; 9 tub; 4 ubr; 10 umeri de sprijin; 5 sit; 11 fundaie; 6 arbore inerial; 12 arcuri.

1.5.4. Morile chiliene

Morile chiliene (kollergangurile) sunt alctuite din 2-4 tavlugi metalici grei ce se rostogolesc ntr-o cuv din font, strivind materialul pe care l prind sub ei. Aceste mori se construiesc n dou variante: cu cuv rotativ (mai rspndite) i cu tvlugi antrenai.

n figura 1.28 este prezentat schematic o moar chilian cu cuv rotativ.

Materialul ce urmeaz a fi sfrmat este introdus n cuva rotativ 1, antrenat de motorul 2, prin intermediul reductorului 3 i sprijinit pe rolele conice de susinere 4. Sfrmarea se produce prin strivirea materialului ntre tvlugii lii 5 (pentru materialele dure) sau un tvlug lis i unul canelat 6, (pentru materialele moi i relativ plastice), pe de o parte i plcile de uzur 7, amovibile , montate n cuva rotativ.Tvlugii se rotesc pe axul 8, susinut de culisele 9, n montanii 10. Reglajul distanei dintre tvlugi i cuv precum i asigurarea ridicrii de siguran a tvlugilor la prinderea unor corpuri foarte dure, se realizeaz cu ajutorul distanierelor 11, arcului de siguran 12 i uruburilor de reglaj 13. Dirijarea materialului sub tvlugi i evacuarea lui peste bordura cuvei 14, este asigurat de racleii 15.

Fig.1.28 Moara chilian 1-cuv rotativ 8-ax2-motor 9-culise 3-reductor 10-montani 4-role conice de susinere 11-distanieri 5-tvlugi lii 12-arc de siguran 6-tvlug canelat 13-uruburi de reglaj 7-plci de uzur 14-bordura cuvei 15-raclei1.5.5. Morile cu tvlugi nclinai

Aceste mori sunt utilizate pentru mcinarea fin a materialelor uscate cu duritate medie i mare. n figura 1.29 este prezentat schematic o moar cu tvlugi nclinai.

Sfrmarea materialului se produce ntre cei trei tvlugi conici nclinai 1 i cuva 2, cu profil adecvat tvlugilor. Cuva este antrenat de motorul electric 3, prin intermediul reductorului 4. Tvlugii au axele fixate pe parghiile 5. Pentru sigurana i reglajul presiunii de strivire, asupra prghiilor tvlugilor acioneaz arcurile 6, ghidate pe tiranii 7 i strnse cu piuliele de reglaj 8. ncrctura contiunua a morii cu material, este asigurat de alimentatorul stelat 9. Evacuarea produselor fin mcinate se realizeaz pneumatic,cu ajutorul aerului introdus n spaiul de lucru al morii, prin conducta 11, amplasat tangenial fa de cuv, aer dirijat prin conducta 12 spre sistemul de captare- clasare pneumatic dotat cu ciocane.

Fig. 1.29 Moara cu tvlugi nclinai

1-tvlugi conici nclinai 7-tirani 2-cuv 8-piulie de reglaj 3-motor electric 9-alimentator stelat 4-reductor 10-carcas 5-prghii 11-conduct 6-arcuri 12-conduct

1.6 Concluzii

Dup prezentarea acestui studiu asupra utilajelor de sfrmare a materialelor granulare am constat c:

cel mai bun utilaj pentru sfrmarea ferosiliciului este concasorul clasic cu flci deoarece cu el se pot sfrma i alte materiale durecum ar fi: calcar, dolomit, feroaliaje, piese din font, dim. finale: 10-25 cm.

randamentul energetic este relativ sczut deoarece se utilizeaz pentru sfrmare jumtate din timpul de funcionare.

construcia i ntreinerea sunt relativ simple;

sigurana n funcionare este destul de ridicat;

Concasorul cu flci cu micarea complex a flcii mobile (granulatorul cu flci) este un utilaj de dimensiuni mai mici utilizat pentru sfrmarea naintat obinndu-se granule de material (dim finale: 0,5 cm).

Concasoarele cu flci sunt utilaje puternice construite ntr-o gam larg de dimensiuni utilizat n diferite construcii: turntorii, materiale de construcii.

Tot n urma acestui studiu am vzut c ele prezint i unele dezavantaje i anume:

sunt foarte zgomotoase i au un consum energetic relativ mai mic fa de concasoarele rotative;

CAP. II Proiectarea utilajului

2.1 Alegerea variantei optime

S se proiecteze un concasor cu flci pentru sfrmarea preliminar a ferosiliciului.

Concasorul cu flci este utilizat pentru sfrmarea diverselor materiale cu duritate mare (calcar, feroaliaje, minereuri diverse, etc.).

n figura 2.1 este prezentat schema unui concasor cu flci cu articulaie simpl.

Fig. 2.1 Concasor cu flci cu articulaie simpl

1 falc simpl9 reazemul inferior al bielei

2 blindaj10 curea trapezoidal

3 biel (falc mobil)11 motor electric

4 blindaj12 dispozitiv de ntindere

5 pan13 arc de rapel

6 plnie de ncrcare14 cuzinet

7 ax15 volant

8 batiu16 volant roat de curea

2.2 Calculul cinematic

Pentru a sfrma ferosiliciul vom folosi un concasor cu flci ale crui caracteristici sunt:

Unghiul de nclinare al flcii mobile = 25o Cursa flcii mobile s = 40 mm

Deschiderea minim dintre flci d` = 25 mm

Excentricitatea butonului manivelei e = 30 mm

Se mai cunosc:

Rezistena la rupere a ferosiliciului r = 2000 daN/cm2 Modulul de elasticitate E = 2,1 106 daN/cm2 Diametrul bulgrilor iniiali Db = 20 cm

Greutatea volumetric a materialului = 1,4 103 daN/cm3 Coeficientul de afnare al materialului = 0,7

Limea flcii b = 400 mm

Randamentul mecanismului de antrenare: = 0,82.2.1. Determinarea unghiului de apucare

Unghiul format ntre cele dou flci constituie unghiul de apucare sau antrenare, unghi ce variaz n timpul funcionrii. Pentru determinarea acestui unghi se va neglija variaia din timpul funcionrii, lundu-se n considerare valoarea lui maxim ce apare n monrentul apropierii maxime a flcii mobile de cea fix.

Pentru asigurarea prinderii unei buci de material ntre cele dou flci ale concasorului este necesar a se respecta condiia adic unghiul de apucare s fie mai mic dect dublul unghiului de frecare.

n practic = 15o 25o corespunznd pentru f = 0,13 - 0,22.

Fig. 2.2 Explicativ pentru unghiului de apucare

2.2.2. Determinarea turaiei optime

Fig. 2.3 Explicativ la determinarea turaiei optime

Numrul optim de rotaii ale axului concasorului se poate determina punnd urmtoarele condiii: n timpul deplasrii flcii mobile, bucile de material sfrmate pot trece liber prin fanta inferioar format ntre cele dou flci; se presupune unghiul de apucare constant, deci falca mobil se deplaseaz paralel cu ea nsi. Aceast situaie este schematizat n figura 2.2 n care s-au notat cu:

h - nlimea prismei de material sfrmat;

l - deschiderea minim a fantei inferioare dintre flci;

d - deschiderea maxim a fantei inferioare;

s - cursa flcii mobile.

La deprtarea flcii mobile prin fanta cu limea d va trebui s cad prisma de material cu nlimea .

Timpul de retragere al flcii mobile este:

Pentru cderea liber a corpurilor, nlimea de cdere este:

Iar turaia va fi:

[rot/min]

Unde: unghiul de nclinaie al flcii

S cursa n mDeci:

[rot/min]Se adopt 220 [rot/min]

2.2.3. Determinarea productivitii concasorului

Concasorul cu flci va avea productivitatea conform formulei:

Unde: d` - deschiderea flcilor, n m

S cursa, n m;

h nlimea prismei de material ce se evacueaz la o rotaie n m:

b limea flcii, n m;

- coeficient de afnare a materialului

- greutatea volumetric a materialului n ;

n turaia arborelui, rot/min.

Deci:

2.2.4. Determinarea puterii motorului de antrenare

Fig. 2.4 Explicativ pentru determinarea puterii motorului Se ia n considerare cea mai defavorabil situaie, cnd la o curs se zdrobesc simultan un numr de sfere egal cu b/D sfere cu diametrul D n partea superioar a flcilor i respectiv b/d sfere cu diametrul d n partea inferioar a flcilor (fig.2.4).

Conform ipotezei de volum a lui Kick la operaia de concasare se consum numai lucrul mecanic necesar pentru deformarea materialului pn la limita sa de elasticitate, lucrul mecanic fiind proporional cu mioorarea de volum a materialului:

unde:

- rezistena la rupreprin compresiune, n N/m2;

V - variaia de volum, n m3;

E - modul de elasticitate, n N/m2.

Se determin variaia de volum V n aa fel nct s se in seama de influena gradului de sfrmare "e" asupra lucrului mecanic de concasare. Aceast influen trebuie oglindit n toate cele trei condiii de baz ale procesului de concasare i anume:

[cm3]Unde: b este limea flcii, n cm

Db diametrul iniial al bulgrului, n cm

dmed diametrul mediu al particulei sfrmate ()

Deci:

[cm3]Adic:

Puterea necesar va fi:

[kW]

Unde: L este lucrul mecanic de sfrmare, n Kgfm;

n turaia arborelui, n rot/min;

- randamentul mecanismului

Rezult:

[kW]Puterea motorului electric de antrenare:

[kW]Unde:

kn coeficient de rezerv 1,1 1,15

- randamentul transmisiei prin curele 0,7 0,8P puterea necesar la maina antrenat (puterea efectiv la ieirea din transmisie)

[kW]Se alege un motor electric ASI 160M 42 - 2 avnd urmtoarele caracteristici:

Puterea = 11 kW

n1 = 2930 rot/min

Raportul de transmisie

Unde: n1, n2 - turaia arborelui motor, respectiv condus; 2.3 Calculul de dimensionare i de verificare pentru transmisia prin curele Transmisia prin curele este o transmisie prin friciune, la care puterea se transmite - de la un arbore la cellalt - prin intermediul unui element flexibil - cureaua - i al roilor de curea, conductoare i condus.

Calculul transmisiei prin curele trapezoidale cu arbori paraleli este standardizat (STAS 1163-71).

Mrimile de intrare sunt:

puterea la arborele motorului de antrenare Pc = PM = 11 [KW]

turaia roii conductoare n1 = nM = 2930 [rot/min]

raportul transmisiei prin curele iTCT = 13

Etapele calcului sunt:

a) Alegerea tipului curelei se face n funcie de puterea la arborele motor PM i de turaia roii conductoare n1 = nM. Se alege o curea trapezoidal ngust de tip SPZ, avnd urmtoarele elemente geometrice ale seciunii:

Curea trapezoidal ngust STAS 7192-83Fig. 2.5 Explicativ cureaCurele trapezoidale. Dimensiuni si lungimi primitiveTabel 2.1

Tip

CureaDimensinile caracteristice ale sectiunii lpxha mmh h mmDmaxmmgradeLungimi primitive

LpmmDp minmmSectiunea curelei Ac cm2

MinimMaxim

SPZ8,5x8,0-80,42,0400,16303550710,54

SPA11,0x10-100,52,880045001000,90

SPB14,0x13-130,53,5125080001601,50

16x1516,0x15-150,54,01600100002001,98

SPC19,0x18-180,64,82000125002242,78

Lungimi primitive Lp , mmDe preferat4005006308001000125016002000

2500315040005000620080001000012500

De evitat4505607109001120140018002240

28003550450056007100900011200-

Fig. 2.6 Explicativ la transmisia prin cureleb) Diamentrului primitiv al roii mici Dp1 Alegerea diametrului primitiv al roii mici Dp1Se alege Dp1 = 71 mm

c) Calcularea diametrului primitiv al roii mari Dp2Dp2 = iTCT Dp1 = 13 71 = 923 mmSe rotunjete aceast valoare la cea mai apropiat valoare standardizat adic:

Dp2 = 900 mm

Diametrul rolei de ntindere este:

Dpo = (1 1,5 ) Dp1 = 90 mm

d) Se alege preliminar distana dintre axe A:

0,7 (Dp1 + Dp2) A 2 (Dp1 + Dp2)

0,7 (71+900) A 2 (71+900)

680 A 1940

e) Unghiul dintre ramurile curelei

f) Unghiul de nfurare la roata mic de curea, 11 = 180o - 1 = 180o - 37 o11` => 1 = 142 o49`

iar pe roata mare:

2 = 180o + 2 = 180o + 37 o11` => 2 = 217 o11`

g) Lungimea primitiv a curelei Lp

Aceast lungime primitiv se rotunjete la valoarea standardizat cea mai apropiat,adic:Lp = 4000 [mm]Se recalculeaz: Distana dintre axe A:

Unghiurile: , 1, 2:

1 = 180o - 41 o44` => 1 = 139 o16`2 = 180o + 41 o44` => 2 = 221 o44`

h) Viteza periferic a curelei, V

V = 10,9[m/s]

i) Numrul de curele preliminar, Z0

Unde:

Cf coeficientul de funcionareC coeficientul de nfurare

CL coficient de lungime

P0 puterea nominal transmis de o curea

CL = 1,17

Cf = 1

C = 1 0,003 (180 1) = 1 0,003 (180 139O16`) = 0,6P0 = 2,57 kW

Numrul final de curele:

, unde :CZ coeficientul numrului de curele;

CZ = 0,9

j) Frecvena ncovoierilor curelei, f

unde :x - numrul roilor de curea ale transmisiei

v viteza periferic a curelei

Lp lungimea primitiv a curelei

k) Fora periferic transmis, F

F = 1009 [N]Fora de ntindere iniial a curelei (F0) i cea de apsare pe arbori (Fa) sunt egale cu:

Fo = Fa = (1,5 2)F = 1,75 1009 = 1765 N

2.4 Dimensionarea i verificarea arborelui cu excentric Arborii - organe de maini cu micare de rotaie - se folosesc pentru transmiterea momentului de torsiune organelor cu care sunt asamblai, n majoritatea cazurilor arborii au i rolul de a menine poziia axei de rotaie a elementelor susinute.

Osiile sunt organe de maini destinate susinerii altor organe - cu micare de rotaie, oscilatorie sau care se afl n repaus - fr a transmite momente de torsiune.

Sistemul de fore care solicit arborele rezult din interaciunea acestuia cu organele susinute i cu organele pe care se reazem. Distribuia forelor de interaciune dintre arbore i organele susinute fiind - n general - neuniform pe lungimea suprafeei de contact, se impune schematizarea ncrcrii arborelui.

Mt - momentul de torsiune; raportul dintre puterea P i turaia n a arborelui

Momentul de torsiune n punctul cu excentric va fi Mt

Predimensionarea arborelui

Schia arborelui cu excentric

Fig. 2.7 Explicativ arbore cu excentric

Schema de calcul

Fig. 2.8 Explicativ schema de calcul

Ridicarea nedetrminrii se face aplicnd succesiv ecuaia celor trei momente reazemelor A B C respectiv B C D.

Diagramele de eforturi

Fig. 2.9. Explicativ diagrama de eforturiVerificarea arborelui la solicitri compuse

Seciunea periculoas este seciunea C

Verificarea arborelui la solicitri variabile

Se verific arborele la oboseal n seciunea de trecere de la 75 la 85

valoarea care se ncadreaz n limitele recomandate pentru astfel de organe de maini C = 1,52,52.5 Calculul asamblrii prin caneluri

Din STAS 1770 - 68 rezult o canelur 16 x 56 x 65 cu:

d = 56 mm;

D = 65 mm;

b = 5 mm;

c = 0,5;

z = 16 dini

2.6 Calculul rulmenilorRulmentul A

p = 3,33; L10 = 2667

P = V X Fr + Y Fa = Fr

Se alege un rulment NU 1015 STAS 3043-68

Rulmentul B

Se alege un rulment NU 1017 STAS 3043-68

2.7. Dimensionarea i verificarea volantului

Lucrul mecanic de sfrmare ce se produce n timpul cursei active este un rezultat al sumei lucrului mecanic dat de mototrul de antrenare Am i a lucrului dat de volani Av:

n care: JV momentul de inerie al volantului

Fig. 2.10 Expicativ volantDimensionarea volantului

Se adopt D = 900 mm =>

Calculul volumului volantului

Unde :

n turaia, n [rot/sec]

Unde:

- gradul de neuniformitate

Nm puterea motorului de antrenare, n kW

Nm = Pc = 11 kW

A lucrul mecanic de sfrmare la cursa activ2.8 Calculul de dimensionare al prghiilorP = 532 kN

Prghia 1

Se adopt t = 50mm

Fig. 2.11 Explicativ prghia 1Prghia 2

Se adopt b = 20 mm

Fig. 2.12 Explicativ prghia 2

2.9 Calculul batiuluiSchematizare: cadru nchis, solicitat de o for concentrat.

Fig. 2.13 Explicativ calculul batiului

Se adopt constructiv n = 500 mm

Fig. 2.14 Explicativ dimensionarea batiului

Se adopt constructiv g = 30 mm

Verificarea batiului la traciune

Verificarea batiului la forfecare

CAP III Msuri de exploatarea utilajelor i mainilor pentru turntorii

Pentru o exploatare corect i raional a mainilor trebuie s se cunoasc bine caracteristicile tehnice, construcia i funcionarea acestora. nainte de prima punere n funciune se verific n mod strict urmtoarele: corectitudinea montrii organelor din lanurile cinematice ale mainii; dispozitivele de antrenare i transmisie, de ungere, de reglare i de control; aparatajul de msur; curenia n interiorul rezervoarelor mainii pentru ulei de ungere sau ap de rcire; se examineaz instalaiile pneumatice, hidraulice etc; se efectueaz reglajele necesare; se pun n funciune mecanismele fr sarcin (n gol); se realizeaz dezaerarea (dac este cazul); se regleaz organele pentru stabilirea presiunilor, a debitelor, a vitezelor etc; se verific dispozitivele de blocare, siguran, de ungere, de rcire, temperatura lagrelor, ghidajele etc.

Se determin caracteristicile tehnice reale i se procedeaz la recepia mainilor.

O alt etap important este rodajul, care are ca scop ajustarea reciproc a suprafeelor n contact ale pieselor, subansamblurilor i a ansamblurilor n timpul funcionrii acestora, la sarcini mai mici dect cele nominale. Rodajul se execut pe standuri speciale, n timp bine determinat, parcurgndu-se un ciclu special de lucru. Prin rodaj se uniformizeaz jocurile i se diminueaz unele imperfeciuni de ordin tehnologic.

Duratele de rodare sunt diferite, dup specificul mainilor. ncrcarea mainii, n timpul rodajului se face progresiv.

Recepia utilajelor are loc atunci cnd s-au obinut rezultatele corespunztoare impuse de normativele de dare n funciune. Dup aceasta, utilajele pot intra n etapa exploatrii curente.

Exploatarea raional a mainilor, utilajelor i instalaiilor din turntorii impune o deservire corect nsoit de o supraveghere atent, o ntreinere contiincioas i reparaii, n caz de defectare, executate la timp i de bun calitate.

3.1 Factorii care determin durata de funcionare a organelor de mainii a utilajelor n decursul exploatrii, mainile i pierd cu timpul capacitatea de bun funcionare, datorit deteriorrii pieselor i a subansamblurilor componente.

Factorii cauzali ai degradrii pieselor n procesul de exploatare a utilajelor, sunt: materiali, umani i economici.

Aciunea factorilor materiali determin uzarea dinamic, oboseala materialelor, uzarea static i limitarea duratei de bun funcionare. Uzarea dinamic este efectul procesului de frecare-uzare i const n degradarea strii iniiale a suprafeelor de contact. Ea se exprim prin pierderea de material (uzarea) de pe suprafeele n micare relativ ale corpurilor n contact. n acest fel, cu timpul, uzarea dinamic duce la modificarea dimensiunilor, a formei geometrice i a jocurilor. n anumite condiii de temperatur, pot interveni i modificri structurale ale straturilor superficiale.

Tipurile de uzare mai frecvente sunt de contact (adeziv), abraziv, coroziv i prin oboseal superficial. Uzarea adeziv apare atunci cnd suprafeele solide conjugate nu mai sunt separate complet de pelicula de lubrifiant (ungere insuficient sau necorespunztoare). Griparea este un proces de degradare intensiv a suprafeelor de frecare, determinat de nclzirea excesiv a zonelor de frecare pn la topirea local a materialului.

Uzarea abraziv este procesul de degradarea intens a suprafeelor de frecare, provocat de prezena particulelor dure ntre suprafeele de contact sau de asperitile mai dure ale uneia din suprafee. Acest tip de uzare se manifest prin deformri plastice locale, i prin microachierea suprafeei de frecare (n turntorii se ntlnete la transportoare de materiale granulare, sub form de praf din seciile de preparare a amestecurilor de formare, din oelrii, la rotoarele de ventilatoare i exhaustoare etc). Se impune pentru evitarea uzrii, etanarea reductoarelor, a lagrelor, a cutiilor de ungere.

Uzarea coroziv are loc prin atacul chimic sau electrochimic asupra suprafeelor metalice, al diverilor ageni chimici agresivi.

Uzarea prin oboseal superficial este produs de doi factori: o for cu aciune alternativ i un mediu lichid. Formele principale de manifestare a acestui tip de uzare sunt: uzarea prin ciupituri (pitting) i exfolierea (spalling). Pittingul e o form a uzrii de oboseal a suprafeelor unor cuple de frecare cu contacte punctiforme sau liniare (de exemplu la cile de rulare a lagrelor de rostogolire sau flancurile roilor dinate), mai ales n cazul unor duriti HB < 350. n general uzarea de pitting este nsoit de uzarea adeziv precum i de uzarea de abraziune produs de precedentele. n unele cazuri acest tip de uzare poate rmne la forma iniial (pitting incipient), iar n alte cazuri, poate duce la distrugerea suprafeei (pitting distructiv). Spallingul (exfolierea) se manifest prin desprinderea de pe suprafeele de frecare amintite a unor particule de uzare sub form de solzi, ca rezultat al oboselii substratului suprafeei de contact. Adesea se identific exfolierea ca o form a pittingului distructiv. Se ntlnete n cazul tratamentului termic defectuos. De asemenea poate fi produs prin unirea gropielor vecine. Uzarea datorit oboselii superficiale limiteaz durata de funcionare a lagrelor cu rostogolire i cu alunecare, a angrenajelor de roi dinate etc.

Uzarea static este procesul prin care pisele i subansamblurile i pierd treptat proprietile fundamentale datorit aciunii mediului nconjurtor, care const n coroziunea chimic, coroziunea termic, fluaj i mbtrnire. Uzarea static crete proporional cu durata de funcionare calendaristic a utilajelor de turntorie, ns ntr-un ritm mult mai lent dect uzarea dinamic. Pentru ansamblurile statice (batiuri, construcii metalice, caje etc.) se iau msuri periodice pentru remedieri (nlocuiri de elemente, curiri, revopsiri, protejri anticorozive etc.).

mbuntind ungerea, reducnd frecrile, se poate prentmpina sau atenua mult uzarea. tiina i tehnologia care se ocup cu studiul si cercetarea interaciunii suprafeelor n micare relativ, cu analiza fenomenelor din domeniul frecrii, a uzrii i a ungerii, se numete Tribologie. Msuri de tehnic tribologic trebuiesc luate la proiectarea i execuia utilajelor i instalaiilor ca: transportoare (elicoidale, cu band, carusel, cu crucioare), reductoarele amestectoarelor, afntoare, maini de formare, maini pentru turnare n forme temporare, de turnare n cmp centrifug, de turnare sub presiune, arunctoare de alice etc.

Factorii umani au o mare influen asupra durabilitii utilajelor. Aici se disting factorii externi (calitatea muncii cadrelor din proiectarea i fabricarea utilajelor), nivelul de pregtire i contiinciozitate a cadrelor de exploatare, ntreinere i reparare, precum i stabilitatea cadrelor.

Factorii economici care intervin n durabilitatea instalaiilor sunt: uzarea moral, factorul care determin durata optim de utilizare a unui utilaj, innd seama de progresul tehnic nregistrat n fabricarea de agregate similare.

Uzarea moral este exprimat prin reducerea costului de achiziionare, creterea productivitii i diminuarea cheltuielilor de ntreinere i reparare la noile tipuri de utilaje introduse n industrie; factorii de restricie (limitarea stocurilor de materiale, penalizri pentru stocuri supranormative, achitarea ratei amortismentului potrivit prevederilor legale); cointeresarea material (adoptarea unor forme de stimulare a cadrelor din sectorul de exploatare i reparaii).

n cadrul utilajelor pentru turntorii, organele deosebit de solicitate i care se degradeaz: sunt roile dinate la mecanisme deschise, arborii lagrelor cu rostogolire i cu alunecare, roi de rulare i inele de rulare de la podurile rulante, de la transportoarele suspendate, de la conveierele orizontal i vertical nchise, cabluri i lanuri, tambure de cablu, roi de cablu i de lan etc. De asemenea piesele mai solicitate din utilajele, mainile i instalaiile de turntorie sunt: benzile transportoarelor cu banda, rotoarele mainilor de aruncat amestec i alice, covoarele metalice ale instalaiilor de curire cu alice, grtarele pentru dezbatere, capetele de lance, containerele schipurilor, formele pentru confecionarea modelelor fuzibile, a formelor coji de bachelit, a formelor pentru turnarea la joas presiune i sub presiune.

Cauzele care determin deteriorarea organelor de maini i a pieselor sunt multiple: solicitrile statice, dinamice (alternane), frecri de alunecare sau de rostogolire, n condiii de temperaturi ridicate, medii cu suspensii i depuneri abrazive, medii corozive etc.

3.2 ntreinerea utilajelor pentru turntorii n vederea asigurrii funcionrii unui utilaj pe ntreaga perioad de utilizare normat, nelegndu-se prin acest termen intervalul n cadrul cruia utilajul, n condiiile de exploatare normale, n concordan cu normele i normativele tehnice n vigoare, trebuie s-i menin nemodificate caracteristicile funcionale, sunt necesare o serie de operaii cu caracter preventiv sau corectiv. Ansamblul acestor operaii necesare meninerii n stare de funcionare normal, constituie operaii de ntreinere.

Modelul de organizare a ntreinerii se alege pe baza unor principii de baz: ca organizarea s fie ct mai supl, operaiile s fie avantajoase, rapide i comode ; s se evite organizarea pe vertical, spre a nu se avea funcii birocratice care s mpiedice operativitatea interveniilor; s cuprind un numr optim de cadre, structura organizrii s nu produc suprapuneri de sarcini sau responsabiliti cu alte compartimente i s realizeze colaborri eficiente.

Elaborarea organizrii ntreinerii se face pe baza unor principii de ordin tehnic cum sunt:

1. Cunoaterea inventarului exact al instalaiei sau al utilajului n sine (nregistrat n memoria unui calculator);

2. Planificarea operaiilor de ntreinere pentru utilajele, mainile sau instalaiile existente;

3. Definirea exact a componenei unitii de ntreinere;

4. Cunoaterea stocului necesar al pieselor de rezerv;

5. Personal calificat necesar i destinat pentru lucrrile de ntreinere.

Referitor la controlul operaiilor de ntreinere, acesta trebuie exercitat n urmtoarele domenii: costul ntreinerii, supravegherea lucrrilor de ntreinere n ateptare, n problemele de ntreinere preventiv, n stabilirea calitilor personalului de ntreinere i n determinarea calitii produsului.

Sarcina sistemului de ntreinere este aceea de a reduce duratele de ntrerupere a funcionrii mainilor. n rezolvarea acestei sarcini strategia activitilor de ntreinere ofer dou variante: ntreinerea corectiv i ntreinerea preventiv.

ntreinerea corectiv cuprinde activitile de remediere a defectelor i de nlocuire a pieselor uzate sau deteriorate, activitile de revizie i de reparaie.

ntreinerea preventiv cuprinde activitile destinate mpiedicrii i reducerii uzrilor, meninerii instalaiilor sau a utilajelor n stare bun de funcionare, cu scopul de a evita ntreruperile accidentale.

Cele dou tipuri de ntreinere se vor denumi: CORMENT (corectiv mentenan) i PREMENT (preventiv-mentenan).

Practica a demonstrat c soluia optim a ntreinerii este aceea a unui sistem care cuprinde ambele tipuri de ntreineri. Prin urmare n cadrul sistemului de ntreinere n funcie de natura i de condiiile specifice ale obiectelor destinate ntreinerii, este necesar s se gseasc astfel de relaii ntre CORMENT i PREMENT nct s se realizeze cele mai reduse cheltuieli totale de ntreinere.

Scopul final al oricrui sistem de ntreinere este acela de a acorda obiectului cruia i se aplic o ct mai mare disponibilitate; ultima definete proporia din durata total de existen n care obiectul n cauz este potrivit pentru a fi folosit. Disponibilitatea reprezint criteriul fundamental al ntreinerii, n figura 3.1 se observ c amplificarea activitilor PREMENT i prin urmare cu majorarea cheltuielilor aferente acestui tip de ntreinere se reduc cheltuielile CORMENT, odat cu cheltuielile indirecte datorit pierderilor produciei generate de ntreruperi. Din cercetarea graficului se desprinde faptul ca la un cuantum de cheltuieli PREMENT extrem de mari, se poate obine o situaie (teoretic) n care disponibilitatea este 100%. Desigur c rentabilizarea sistemului conduce la alegerea unei situaii cu disponibilitate mai mic, dar la care cheltuielile au o valoare minim. Aceast situaie definete disponibilitatea optim a produsului. Disponibilitatea optim trebuie s aib o valoare acceptabil de ridicat. Dac valoarea disponibilitii corespunztoare unei valori minime a cheltuielilor de ntreinere este prea redus i nu poate fi acceptat, ntregul sistem trebuie reorganizat pe baza unei noi concepii, care s cuprind tehnologii noi, materiale noi, mijloacele automate de administrare a datelor, care trebuie s fie recoltate pe baza unei munci susinute, atente i contiincioase.

Fig. 3.1 Explicativ criteriul fundamental al ntretineriiCorment Obiectivele acestei ntreineri se refer cu precdere la nlturarea defeciunilor prin revizii i reparaii.

Revizia cuprinde msurile ce trebuie luate n vederea punerii produsului n sistuaia de a-i continua utilizarea normal, dup o anumit perioad la sfritul creia calitile sale nu mai corespund cerinelor (de exemplu uzare avansat).

Este necesar s se cunoasc precis cheltuielile necesare pentru revizie, spre a putea judeca i varianta renunrii la revizie i a nlocuirii produsului integral cu altul nou. innd seama de evoluia tehnicii actuale n domeniul dat, de perfecionrile tehnologice i funcionale, de mrirea productivitii etc, varianta adoptrii produsului nou poate deveni mai rentabil.

Din punct de vedere al tehnologiei reviziilor este necesar ca operaiile reviziilor s fie studiate n vederea planificrii optime a acestora prin metoda PERT (Program Evaluation and Review Technique - tehnica de evaluare i revizuire a programelor) i metoda CPM (Critical Path Method - metoda drumului critic).

Operaiile reviziilor, odat stabilite, s fie consemnate n documentele tehnice (cum sunt planurile de operaii), astfel nct calitatea reviziei i controlul s poat fi realizate n condiii optime de la demontare pn la montare i punerea final n funcionare. La demontarea produsului se vor stabili motivele uzrii i deteriorrii componentelor, iar cauzele vor fi consemnate i utilizate pentru remediere.

Reparaia intervine att atunci cnd operaiile de revizuire o impun, ct i cu ocazia avariilor neprevzute.Prement Acest tip de ntreinere se efectueaz n vederea meninerii produsului n buna stare de funcionare, evitnd ntreruperile.

Economiile realizate prin organizarea raional PREMENT, depesc cheltuielile aferente acestui tip de ntreinere. Sursa principal a acestei situaii rezid n micorarea ntreruperilor i aceasta cu att mai mult cu ct produsul este mai complex i mai scump. n asemenea cazuri costul ntreruperii crete vertiginos din minut n minut, pierderile devenind totale prin oprirea ntregii producii, cum sunt de exemplu liniile mecanizate i automatizate pentru turnarea pieselor att n forme temporare ct i n cele permanente.

Avantajele organizrii ntreinerii preventive PREMENT sunt: reducerea sau chiar evitarea ntreruperilor neprevzute, ale opririlor n exploatare; nlocuirea reparaiilor provocate de defeciuni, cu ntreinere programat i deci eficient, ca urmare a faptului c se creeaz condiii pentru o mai bun executare a operaiilor de reparaii; rentabilizarea ntr-o msur sensibil a reparaiilor, datorit efecturii de mici reparaii pe parcurs; reducerea duratei reparaiilor i a cantitii de piese de schimb necesare; productivitate ridicat sau prestaii de calitate superioar, datorit eliminrii risipei i rebuturilor sau deteriorrii calitii funcionale ale produsului; nivel mai ridicat al siguranei de funcionare n exploatare.

Activitile PREMENT reprezint msuri de importan major pentru rentabilizarea produciei n turntorii, aducnd avantaje net superioare n exploatarea instalaiilor, utilajelor i mainilor, fiind singurul sistem aplicabil la instalaiile compuse din utilaje unicate la care datele i informaiile asupra comportamentului n exploatare sunt relativ puine i nu se caracterizeaz printr-o prea mare exactitate.

CAP IV Norme de tehnica securitii muncii Sistemul national de norme privind asigurarea securitatii si sanatatii n munca este compus din: Normele generale de protectie a muncii, care cuprind prevederi de securitate si medicina muncii general valabile pentru orice activitate; Normele specifice de protectie a muncii, care cuprind prevederi de protectie a muncii valabile pentru anumite activitati sau grupe de activitati caracterizate prin riscuri comune.Prevederile acestor norme se aplica cumulativ, indiferent de forma de proprietate sau modul de organizare a activitatilor reglementate.Normele specifice de protectie a muncii sunt reglementari cu aplicabilitate nationala, cuprinznd prevederi minimal obligatorii pentru desfasurarea diferitelor activitati n conditii de securitate. Respectarea acestor prevederi nu absolva persoanele juridice sau fizice de raspunderea ce le revine pentru asigurarea oricaror altor masuri corespunzatoare conditiilor concrete n care se desfasoara activitatile respective, prin instructiuni proprii.ntruct sistemul national al normelor specifice este structurat pe activitati, persoanele juridice sau fizice vor selectiona si aplica cumulativ normele specifice de protectie a muncii corespunzatoare att activitatii de baza ct si conexe sau complementare.Structura fiecarei norme specifice de protectie a muncii are la baza abordarea sistemica a aspectelor de securitate a muncii - practicata n cadrul Normelor generale - pentru orice proces de munca. Conform acestei abordari, procesul de munca este tratat ca un sistem, compus din urmatoarele elemente ce interactioneaza: Executantul: omul implicat nemijlocit n executarea sarcinii de munca; Sarcina de munca: totalitatea actiunilor ce trebuie efectuate de executant prin intermediul mijloacelor de productie si n anumite conditii de mediu, pentru realizarea scopului procesului de munca; Mijloacele de productie: totalitatea mijloacelor de munca (instalatii, utilaje, masini, aparate, dispozitive, unelte etc.) si a obiectelor muncii (materii prime, materiale etc.) care se utilizeaza n procesul de munca); Mediul de munca: ansamblul conditiilor fizice, chimice, biologice si psihosociale n care, unul sau mai multi executanti si realizeaza sarcina de munca.Reglementarea masurilor de protectie a muncii n cadrul Normelor specifice, viznd, global, desfasurarea uneia sau mai multor activitati, n conditii de securitate, se realizeaza prin tratarea tuturor aspectelor de protectie a muncii la nivelul fiecarui element al sistemului executant-sarcina de munca - mijloace de productie - mediu de munca, propriu proceselor de munca din cadrul activitatilor care face obiect de reglementare.Prevederile sistemului national de norme privind asigurarea securitatii si sanatatii n munca constituie, alaturi de celelalte reglementari juridice referitoare la securitatea si sanatatea n munca, baza pentru: autorizarea functionarii unitatilor; instruirea salariatilor n domeniul protectiei muncii; cercetarea accidentelor de munca , stabilirea cauzelor si a responsabilitatilor; activitatea de concepere si proiectare a echipamentelor tehnice si a tehnologiilor.n contextul general pe care l-am prezentat, Normele specifice de protectie a muncii pentru fabricarea componentelor si echipamentelor electronice, electrotehnice si a materialelor electroizolante au fost elaborate tinnd cont de pericolele specifice existente n cadrul acestor activitati, astfel nct, pentru fiecare pericol sa existe cel putin o masura de prevenire adecvata la nivelul fiecarui element component al sistemului de munca.Structurarea acestor norme a urmarit includerea tuturor activitatilor necesare pentru pregatirea si realizarea proceselor tehnologice de fabricare lund n considerare si necesitatea corelarii prevederilor n raport cu aceste pericole.Prin prezenta norma specifica de protectie a muncii sunt reglementate urmatoarele prevederi specifice privind fabricarea: aparatajului electric, aparatelor de masura, elementelor de automatizare, radioreceptoarelor si televizoarelor, dispozitivelor semiconductoare, circuitelor integrate, componentelor pasive si placilor cu cablaje imprimate;

magnetilor ceramici si feritelor moi; izolatoarelor si produselor electroceramice; prelucrarea maselor plastice; cablurilor si produselor electroizolante.Fiind instrument de lucru, Normele sunt structurate pe capitole si subcapitole n functie de activitatile, respectiv subactivitatile reglementate, pe care utilizatorii le pot gasi rapid servindu-se de cuprins.Pentru facilitarea ntelegerii unor notiuni uzuale n domeniul protectiei muncii s-a procedat la explicarea acestora n cadrul unei anexe la prezentele norme.

4.1. Msuri speciale de protecie a muncii i a mediului

Protecia muncii i a mediului face parte integral din procesul de munc, avand ca scop asigurarea celor mai bune conditii de munca, prevenirea accidentelor de munca si a imbolnavirilor profesionale.

Ministerul Muncii stabileste impreuna cu Ministerul Sanatatii norme obligatorii de protectie, norme care cuprind cadrul general de tehnica a securitatii precum si norme de igiena a muncii.

Pentru prevenirea accidentelor de munca in timpul spargerii blocurilor, trebuie respectate urmatoarele masuri de tehnica a securitatii uncii:

utilajele trebuie manevrate numai de personae pregatite in cest scop

se pun in functiune numai utilaje dotate cu dispozitive de protectie si care sunt in perfecta stare de functionare

este interzisa depanarea,repararea si controlul mecanismelor utilajului in timpul functionarii

in hale unde exista aceste utilaje trebuie prevazute instalatii de ventilare si captare a prafului

utilajele de pregatire a materiilor prime ( concasoare, instalatii de spargere) trebuie sa fie bine carcasate spre a se preintampina degajarile de praf

se interzice trecerea peste masina cand aceasta este in functiune

deoarece utilajele neantretinute corespunzator duc la accidente grave, revizuirea si controlul periodic este obligatoriu si acesta se efectueaza de catre personal calificat.

Pentru prevenirea incendiilor, nu se fumeaza in locurile nepermise sin u se depoziteazamaterialele inflamabile iar utilajul este prevazut cu extinctor.

DECLARAIEDeclar pe propria mea rspundere ca materialul din acest proiect, memoriu, tabele si desene sunt concepute si executate de mine personal, sub controlul ndrumtorului de proiect.

Braov 26.06.2009

Ciulei Verginica

(1

(2

Dp1

Dp2

(/2

(/2

(

x

y

A

_1308228840.unknown

_1308233722.unknown

_1308241775.unknown

_1308301128.unknown

_1308305167.unknown

_1308309128.unknown

_1308328656.unknown

_1308652315.unknown

_1308329164.unknown

_1308310755.unknown

_1308316882.unknown

_1308310478.unknown

_1308307695.unknown

_1308301317.unknown

_1308304973.unknown

_1308301298.unknown

_1308243679.unknown

_1308244318.unknown

_1308245572.unknown

_1308245581.unknown

_1308245723.unknown

_1308244556.unknown

_1308245445.unknown

_1308244299.unknown

_1308243651.unknown

_1308243673.unknown

_1308243145.unknown

_1308239371.unknown

_1308241191.unknown

_1308241513.unknown

_1308239533.unknown

_1308235518.unknown

_1308238549.unknown

_1308234642.unknown

_1308229966.unknown

_1308230938.unknown

_1308232820.unknown

_1308232847.unknown

_1308231527.unknown

_1308230064.unknown

_1308230935.unknown

_1308230042.unknown

_1308229036.unknown

_1308229565.unknown

_1308229949.unknown

_1308229385.unknown

_1308228876.unknown

_1308229026.unknown

_1308228849.unknown

_1307353569.unknown

_1307728445.unknown

_1308222341.unknown

_1308227730.unknown

_1308228647.unknown

_1308227327.unknown

_1308227621.unknown

_1308222163.unknown

_1308222284.unknown

_1307734730.unknown

_1307734733.unknown

_1308222081.unknown

_1307734732.unknown

_1307734729.unknown

_1307355982.unknown

_1307727436.unknown

_1307727756.unknown

_1307356711.unknown

_1307366088.unknown

_1307369225.unknown

_1307356841.unknown

_1307356701.unknown

_1307353662.unknown

_1307355509.unknown

_1307353585.unknown

_1307253284.unknown

_1307346781.unknown

_1307348010.unknown

_1307348040.unknown

_1307351709.unknown

_1307347606.unknown

_1307347665.unknown

_1307346820.unknown

_1307256566.unknown

_1307256874.unknown

_1307253336.unknown

_1307250930.unknown

_1307251247.unknown

_1307251949.unknown

_1307251097.unknown

_1170349891.unknown

_1299851389.unknown

_1170349889.unknown