RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE - Consorzio 201 · Relazione di calcolo strutturale Edificio C5 – Corpo “C” e corpo a “L” 2 o Dimensioni principali: I due corpi di fabbrica

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RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

Capitolo C10.1 - § 1.1 – Circ. n. 617/2009

Premessa

Oggetto della presente relazione è l’edificio denominato C5 sulla planimetria generale del

complesso residenziale Cooperative Edilizie di L’Aquila sito su via Francia e via Germania.

Ai sensi di quanto previsto al punto C10.1 della Circolare n. 617 del 2/2/2009, la presente Relazione

di Calcolo comprende:

1) Descrizione generale illustrativa dell’opera;

2) Normative prese a riferimento;

3) Descrizione del modello strutturale, correlato con il modello geotecnico, e criteri di analisi e

di verifica;

4) Valutazione della sicurezza;

5) Presentazione sintetica dei risultati.

• DESCRIZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA (Cap. C10.1 - § 1.1 - capoverso 1)

o Localizzazione: Comune di L’Aquila, via Francia nn. 16-18-20.

L’edificio è costituito da n. 3 corpi di fabbrica, di cui due strutturalmente identici con pianta

rettangolare ed il terzo con pianta ad “L”. La presente relazione é riferita alle due tipologie

di corpi di fabbrica presenti, denominate Corpo C e Corpo a “L” .

o Tipologia: nuova costruzione con struttura portante a telaio in c.a. dotata di sistema di

isolamento realizzato con dispositivi elastomerici e appoggi multi-direzionali posti al di

sotto del primo impalcato; copertura in acciaio; tamponature in monoblocco di laterizio

forato, divisori interni in cartongesso.

o Destinazione d’uso: civile abitazione.

SCHEMA EDIFICIO C5

Relazione di calcolo strutturale Edificio C5 – Corpo “C” e corpo a “L”

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o Dimensioni principali: I due corpi di fabbrica a pianta rettangolare hanno dimensioni

26,15x 12,40 m, mentre il corpo a “L” è inscrivibile in un rettangolo di lati 26,05x 26,35 m;

Hmax gronda dal p.c. =15,60 m.

o Interferenze con la viabilità: il fabbricato é costeggiato dalla viabilità di uso pubblico

interna al complesso residenziale.

o Interferenze con le costruzioni esistenti: distanza da altri fabbricati non inferiore a 10 mt.

o Caratteristiche topografiche del sito: terreno con pendenza inferiore a 15°.

Fig.1a – Corpo “C” - Modello 3D

Fig.1b – Corpo a “L” - Modello 3D

Caratteristiche strutturali

Ciascun corpo di fabbrica è previsto con struttura in c.a.o. così costituita:

• fondazione diretta a platea in c.a.o.;

• struttura in elevazione a telaio in c.a.o.;

• copertura inclinata a due falde realizzata con travi in acciaio collegate ai pilastri in c.a.o.; i

profili in acciaio delle travi di una delle falde sono ad asse curvilineo (vedi elaborati grafici);

il Corpo a “L” presenta porzioni di copertura piane;

• 1° e 2° solaio realizzati in lastre predalles (soletta inferiore da 5 cm) con elementi di

alleggerimento in polistirolo da 15 cm e getto di completamento di spessore pari a 5 cm,

fino alla formazione di uno spessore complessivo del solaio di 25 cm (5+15+5 cm);


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• solai successivi in latero- cemento con travetti prefabbricati, elementi di alleggerimento in

laterizio da 20 cm e getto di completamento di spessore pari a 5 cm, fino alla formazione di

uno spessore complessivo del solaio pari a 25 cm;

• solaio di copertura realizzato con pannelli in poliuretano e supporto metallico del tipo

“Penta-Italpannelli”;

• Corpo “C”: sistema di isolamento costituito da n. 10 dispositivi elastomerici e n. 8 appoggi

multidirezionali (slitte), posizionato al di sotto del primo impalcato.

• Corpo a “L”: sistema di isolamento costituito da n. 17 dispositivi elastomerici e n. 8 appoggi

multidirezionali (slitte), posizionato al di sotto del primo impalcato

Materiali utilizzati per la realizzazione delle strutture in c.a.o. e in acciaio

• calcestruzzo di classe C28/35

• acciaio per cemento armato B450C

• acciaio per laminati S275

• bulloni classe 6.8, piastre di collegamento in acciaio S275.

Maggiori dettagli sono indicati nello specifico elaborato Relazione sui Materiali.

Dispositivi utilizzati per il Sistema di Isolamento di ciascun CORPO “C”

Il sistema di isolamento è costituito da n. 18 dispositivi di cui:

• n. 10 isolatori elastomerici;

• n. 8 appoggi multidirezionali (slitte).

I dispositivi utilizzati sono i seguenti prodotti di catalogo del produttore :

ISOLATORI ELASTOMERICI

SPOSTAMENTO 400 mm

SI-N V kN

Fzd kN

Ke kN/mm

Kv kN/mm

Dg mm

te mm

h mm

H mm

Z mm

W kg

SI-N 700/200 2490 9650 1,54 1309 700 200 307 367 750 669

Legenda V Carico verticale agente sull’isolatore in presenza di sisma

Fzd Carico verticale massimo allo SLU in esercizio Ke Rigidezza orizzontale equivalente Kv Rigidezza verticale Dg Diametro dell’elastomero te Spessore totale gomma h Altezza escluse piastre di ancoraggio H Altezza totale incluse piastre di ancoraggio Z Lato piastre di ancoraggio W Peso isolatore escluse zanche


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APPOGGI MULTIDIREZIONALI

Appoggio Vasoflon Multidirezionale con scorrimento orizzontale pari a ± 400 mm.

Dispositivi utilizzati per il Sistema di Isolamento del CORPO a “L”

Il sistema di isolamento è costituito da n. 25 dispositivi di cui:

• n. 17 isolatori elastomerici;

• n. 8 appoggi multidirezionali (slitte).

I dispositivi utilizzati sono i seguenti prodotti di catalogo del produttore :

ISOLATORI ELASTOMERICI

SPOSTAMENTO 400 mm

SI-N V kN

Fzd kN

Ke kN/mm

Kv kN/mm

Dg mm

te mm

h mm

H mm

Z mm

W kg

SI-S 900/204 3990 15850 1,25 1564 900 204 318 378 950 1136

Legenda V Carico verticale agente sull’isolatore in presenza di sisma

Fzd Carico verticale massimo allo SLU in esercizio Ke Rigidezza orizzontale equivalente Kv Rigidezza verticale Dg Diametro dell’elastomero te Spessore totale gomma h Altezza escluse piastre di ancoraggio H Altezza totale incluse piastre di ancoraggio Z Lato piastre di ancoraggio W Peso isolatore escluse zanche

APPOGGI MULTIDIREZIONALI

Appoggio Vasoflon Multidirezionale con scorrimento orizzontale pari a ± 400 mm.

Isolatore

Appoggio multidirezionale


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Elementi non strutturali

Ai sensi di quanto previsto al punto C7.3.6.3 della Circ. 617/2009, la prestazione consistente

nell’evitare collassi fragili di tramezzature e tamponature, viene conseguita attraverso i metodi di

seguito descritti:

• Realizzazione di tramezzature in cartongesso con armatura metallica di lamierino zincato

ancorata meccanicamente alla struttura.

• Inserimento nei letti di malta delle tamponature in monoblocco di

laterizio da 35 cm di elementi di armatura orizzontale a distanza di 50

cm ancorati alla struttura (traliccio tipo Murfor).

Giunti e connessioni non strutturali (punto C7.10.4.4 della Circ. 617/2009)

I giunti di separazione della sovrastruttura da tutte le parti fisse hanno dimensione maggiore o

uguale allo spostamento massimo degli isolatori 40 cm (vedi elaborati grafici).

I giunti di separazione tra i punti più vicini dei corpi di fabbrica adiacenti hanno dimensione non

inferiore al doppio dello spostamento massimo degli isolatori 2x40cm = 80 cm (vedi elaborati

grafici).

Il progettista degli impianti DEVE prevedere che le condutture degli impianti in corrispondenza

degli attraversamenti dei giunti siano dotate di connessioni flessibili atte a consentire spostamenti

della sovrastruttura di ±40 cm.

Collegamenti verticali: scala e ascensore

La scala e l’ascensore sono posti al di sopra del sistema di isolamento e non collegano il vano tra la

piastra di fondazione ed il primo impalcato, che è accessibile solo dall’esterno ed è utilizzato

esclusivamente per le operazioni di controllo e sostituzione dei dispositivi, o per altre operazioni di

manutenzione eseguite dal personale preposto.

Il fondo corsa dell’ascensore (fossa) è costituito da una struttura metallica vincolata alla

sovrastruttura e libera di muoversi rispetto alla sottostruttura (vedi elaborati grafici).

La struttura è costituita da 4 montanti verticali realizzati con profili HEA 140 e da travi orizzontali

di collegamento HEA100 e HEA 120 in acciaio S275.


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• NORMATIVA DI RIFERIMENTO ( Cap. C10.1 - § 1.1 - capoverso 2)

• D.M. 14.01.2008 - Nuove Norme tecniche per le costruzioni;

• Circ. Ministero Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per

l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio

2008;

• REFERENZE TECNICHE (Cap. 12 D.M. 14.01.2008)

UNI ENV 1992-1-1 Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici.

UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità.

UNI EN 1993-1-1 - Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici.

UNI EN 1998-1 – Azioni sismiche e regole sulle costruzioni.

UNI EN 1998-5 – Fondazioni ed opere di sostegno.

• DESCRIZIONE DEL MODELLO STRUTTURALE E CRITERI DI AN ALISI E DI

VERIFICA ( Cap. C10.1 - § 1.1 - capoverso 3)

L’intera struttura di ciascun corpo di fabbrica, costituita dalla sottostruttura, dal sistema di

isolamento e dalla sovrastruttura, è stata modellata con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.),

utilizzando elementi di libreria specializzati:

1. Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di

libertà. Per maggiore precisione di calcolo, vengono tenute in conto anche la deformabilità a

taglio e la deformabilità assiale di questi elementi. Al fine di considerare i disassamenti

trave-pilastro, gli elementi trave hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente

rigidi che modellano la parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi

forniscono al nodo una dimensione reale.

2. Elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo

comportamento è duplice, funzionando da lastra per i carichi agenti sul suo piano e da

piastra per i carichi ortogonali.

Tipo di analisi eseguita

E’ stata eseguita un’analisi sismica DINAMICA LINEARE (punto 7.3.3.1), con le prescrizioni

aggiuntive per le strutture isolate di cui al punto 7.10.5.3.2.

L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale.

I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85%

della massa totale della struttura.


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Le componenti dell’azione sismica sono considerate agenti simultaneamente, adottando, ai fini della

combinazione degli effetti, la regole di cui al punto 7.3.3.1.

Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli

impalcati di ogni piano.

Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri), ipotizzando

i solai dei piani sismici infinitamente rigidi nel piano.

Vengono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi il loro valore efficace.

I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci, con i quali il

controllo dell’equilibrio ai nodi perde di significato.

I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con

quelle per carichi statici.

Ipotesi di piano rigido

Si accetta l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani definiti ‘sismici’ nella fase di input, i solai siano

infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse, comprese quelle degli elementi intermedi, ai fini

del calcolo delle forze di piano, siano concentrate in corrispondenza delle quote dell’estradosso dei

solai.

Gli spostamenti X, Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un

impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.

Prescrizioni aggiuntive per strutture isolate alla base

Il comportamento dell’intera struttura, costituita da sottostruttura, sovrastruttura e sistema di

isolamento, è assunto lineare elasto-viscoso.

Per il sistema di isolamento viene adottata la rigidezza secante e viene tenuta in conto la

deformabilità verticale pur essendo Kv/Kei > 800 (punto 7.10.5.2 NTC 2008).

Per gli apparecchi di appoggio (slitte) la rigidezza orizzontale è considerata nulla, mentre

verticalmente sono considerati indeformabili.

I criteri di modellazione del SI sono dettagliatamente descritti nell’elaborato denominato Relazione

sul Sistema di Isolamento sismico che costituisce parte integrante della presente relazione.

L’analisi sismica per gli SLU è condotta con gli spettri elastici:

- SLV per la struttura;

- SLC per il sistema di isolamento.

Solo ai fini della verifica degli elementi strutturali della sovrastruttura le azioni di calcolo

SLV sono ridotte di un fattore di struttura q = 1,5.


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La sottostruttura è progettata per rimanere in campo elastico: q = 1.

Le forze di progetto sono ottenute dai valori dello spettro elastico corrispondenti ai periodi propri

della struttura Ti, ed in funzione del coefficiente di smorzamento equivalente modale; lo spettro

elastico viene ridotto in base al coefficiente η che dipende dallo smorzamento ξ.

Fondazioni – Correlazione del modello strutturale con quello geotecnico

Il modello di calcolo tiene conto dell’interazione suolo- struttura schematizzando le fondazioni

superficiali con elementi piastra su suolo elastico alla Winkler.

Per la caratterizzazione geologica, geotecnica e sismica del sito, di cui ai punti 1),2),3) del § 5.1

del punto C10.1, si è proceduto a indagini sperimentali le cui modalità d’esecuzione ed i relativi

risultati sono dettagliatamente descritti nell’allegata Relazione Specialistica.

Le verifiche geotecniche (GEO), del complesso terreno-fondazione ed i metodi geotecnici utilizzati,

sono riportati nell’elaborato denominato RELAZIONE SULLE FONDAZIONI E TABULATI DI

VERIFICA GEO, che costituisce parte integrante della presente relazione, mentre le verifiche

STRU degli elementi di fondazione sono inserite nel FASCICOLO DEI CALCOLI.

Programma di calcolo

Il modello di calcolo sopra descritto è stato definito mediante ausilio del programma di calcolo di

seguito indicato.

Come previsto al punto 10.2 delle NTC 2008 l’affidabilità del codice utilizzato, CDSW in

versione 2011, prodotto dalla S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico S.r.l., Via Tre Torri, 11 –

Compl. Tre Torri, 95030 Sant’Agata li Battiati (CT), è stata verificata sia effettuando il raffronto tra

casi prova di cui si conoscono i risultati esatti, sia esaminando le indicazioni, la documentazione ed

i test forniti dal produttore stesso, reperibili direttamente on-line all’indirizzo

http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/homepage.htm

Il software è inoltre dotato di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia della

definizione del modello che del calcolo vero e proprio.

Ai fini di un ulteriore controllo sul sistema di isolamento è stato predisposto il medesimo modello

con un secondo programma di calcolo, PROSAP versione 2014 b, prodotto dalla 2S.I. Software e

Servizi per l’Ingegneria s.r.l., Via Garibaldi, 90 - 44121 Ferrara.


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• VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA ( Cap.C10.1 - § 1.1 - capoverso 4)

Il metodo di verifica della sicurezza adottato è quello degli Stati Limite (SL) che prevede due

insiemi di verifiche rispettivamente per gli stati limite ultimi SLU e per gli stati limite di esercizio

SLE.

La sicurezza viene quindi garantita progettando i vari elementi resistenti in modo da assicurare che

la loro resistenza di calcolo sia sempre maggiore della corrispondente domanda in termini di azioni

di calcolo.

Stati limite di esercizio considerati:

- Stato Limite di Danno (SLD)

- Stato limite di fessurazione e di tensione

Stati limite ultimi considerati:

- Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV)

- Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC) solo per il sistema di isolamento.

Vita nominale, classe d’uso, periodo di riferimento, azioni e loro combinazioni

Il livello di sicurezza previsto in progetto è definito in relazione alla vita nominale, alla classe

d’uso, al periodo di riferimento, alle azioni e alle loro combinazioni.

Si riportano di seguito i tabulati di input dei suddetti parametri.

P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso SECONDA Longitudine Est (Grd) 13,36000 Latitudine Nord (Grd) 42,37000 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Isolato Sistema Costruttivo Dir.2 Isolato Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta SI Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE

PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 50,00 Accelerazione Ag/g 0,10 Periodo T'c (sec.) 0,28 Fo 2,33 Fv 1,01 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,15 Periodo TC (sec.) 0,45 Periodo TD (sec.) 2,02

PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 475,00 Accelerazione Ag/g 0,26 Periodo T'c (sec.) 0,35 Fo 2,36 Fv 1,63 Fattore Stratigrafia 'S' 1,33 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,52 Periodo TD (sec.) 2,64

PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 975,00 Accelerazione Ag/g 0,33 Periodo T'c (sec.) 0,36 Fo 2,40 Fv 1,87 Fattore Stratigrafia 'S' 1,22 Periodo TB (sec.) 0,18 Periodo TC (sec.) 0,53 Periodo TD (sec.) 2,94

PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO STRUTTURA ISOLATA - D I R. 1 Fattore di struttura 'q' 1,50 Coeff. Smorzam. Strutt. CALC.MODALE

PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO STRUTTURA ISOLATA - D I R. 2 Fattore di struttura 'q' 1,50 Coeff. Smorzam. Strutt. CALC.MODALE


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COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,05 Verif.Instabilita' acciaio: 1,05 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Livello conoscenza Nuova costruzione

Azione sismica

La definizione delle forme spettrali (spettri elastici e di progetto), è eseguita in conformità al §

3.2.3.

Ai sensi del § 7.2.1 la componente verticale del sisma deve essere tenuta in conto per strutture

isolate non ricadenti in zona 3 o 4 solo nei casi previsti al § 7.10.5.3.2, ovvero quando il rapporto tra

la rigidezza verticale del sistema di isolamento Kv e la rigidezza equivalente orizzontale Kesi risulti

inferiore a 800. Non ricorrendo né le condizioni generali di cui al § 7.2.1 (luci superiori a 20 mt,

sbalzi superiori a 4 mt, pilastri in falso, ecc.) né le condizioni particolari per le costruzioni isolate di

cui al § 7.10.5.3.2 sopra richiamate, la componente verticale del sisma non viene considerata.

Tuttavia nel calcolo di controllo eseguito con PROSAP versione 2014 viene eseguita la verifica del

sistema di isolamento anche tenendo conto della componente verticale del sisma.

In definitiva la struttura è progettata senza tener conto della componente verticale del sisma mentre,

in via prudenziale, si è controllato che le verifiche del sistema di isolamento siano soddisfatte anche

in presenza della componente sismica verticale.

Analisi dei carichi

Per la definizione dei valori attribuiti ai carichi verticali si rimanda all’elaborato denominato

ANALISI DEI CARICHI che costituisce parte integrante della presente relazione. Si indicano in

questa sede le modalità di definizione dei carichi verticali.

Carichi permanenti

Per la determinazione dei pesi propri dei materiali strutturali si è fatto riferimento alla Tab. 3.1.I

delle NTC 2008. I carichi permanenti non strutturali, quali tamponature esterne, divisori interni,

massetti, pavimenti, intonaci, ecc., sono stati determinati secondo le prescrizioni del § 3.1.3 delle

NTC 2008.

Sovraccarichi variabili

Per la determinazione dell’entità e della distribuzione spaziale e temporale dei sovraccarichi

variabili si è fatto riferimento alla tabella 3.1.II delle NTC 2008 in funzione della destinazione

d’uso. I valori utilizzati sono riportati nei tabulati di calcolo.

Neve

Il carico provocato dalla neve sulle coperture è stato valutato mediante l’espressione 3.3.7 del § 3.4

delle NTC 2008.


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Vento, Variazioni termiche, Azioni eccezionali

Considerato che le azioni dovute al vento hanno valenza significativa solo in caso di strutture di

elevata snellezza e con determinate caratteristiche tipologiche e tenuto altresì conto che i fabbricati

sono verificati anche per la combinazione sismica, le suddette azioni non sono prese in

considerazione. Tuttavia, per le verifiche degli elementi di copertura in acciao e dei relativi

collegamenti è stato introdotto il carico vento come previsto al § 3.3 delle NTC 2008. I tabulati di

calcolo riportano le verifiche eseguite nelle condizioni più gravose.

Considerato che le variazioni termiche hanno scarsa rilevanza per strutture in c.a. e in acciaio in

presenza di elementi non strutturali isolanti e che pertanto non costituiscono azione fondamentale

per la sicurezza o per l’efficienza della struttura si è considerato un valore di ∆Tu=±15° come

previsto in Tab. 3.5.II delle NTC 2008.

Le azioni eccezionali, che si presentano in occasione di eventi quali incendi, esplosioni ed urti, solo

in taluni casi vanno considerate nella progettazione, quando ciò è richiesto da specifiche esigenze

strutturali. Nel caso di edifici di civile abitazione vanno prese in considerazione le azioni dovute a

incendi solo per altezze in gronda superiori a 24 m.

Combinazioni delle azioni sulla costruzione

Le azioni definite come al § 2.5.1 delle NTC 2008 sono state combinate in accordo a quanto

definito al § 2.5.3 applicando i coefficienti di combinazione definiti nella Tabella 2.5.I – Valori dei

coefficienti di combinazione. I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj utilizzati nelle

calcolazioni sono dati nelle NTC 2008 in § 2.6.1, Tab. 2.6.I.

Le 34 combinazioni utilizzate sono riportate nei tabulati di calcolo.

Verifiche

Per le verifiche sezionali i legami utilizzati sono:

- Legame parabola rettangolo per il calcestruzzo

Legame costitutivo di progetto del calcestruzzo


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- Legame elastico perfettamente plastico o incrudente o duttilità limitata per l’acciaio

Legame costitutivo di progetto acciaio per c.a.

Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono

inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione.

Dimensionamento minimo delle armature

Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati.

TRAVI (§ 4.1.6.1.1)

- Armatura longitudinale in zona tesa:

�� ≥ �0,26 �� 0,0013�� ≤ 0,04�� dove: �� è la larghezza media della sezione tesa, d l’altezza utile della sezione, �� il valore

medio della resistenza a trazione assiale,�� il valore della resistenza caratteristica a trazione

dell’acciaio. Alle estremità è disposta un’armatura inferiore minima che possa assorbire, allo

stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.

- Area minima delle staffe pari a 1,5b mm2/m, dove b è lo spessore minimo dell’anima misurato

in mm, con un minimo di 3 staffe al metro e comunque passo delle staffe non maggiore di 0,8

volte l’altezza utile della sezione. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati per una

lunghezza pari all'altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo

dell'armatura longitudinale.

In zona sismica (§7.4.6.1.1 e 7.4.6.2.1):

- Le zone critiche si estendono, per CD “B” e CD “A”, per una lunghezza pari rispettivamente a

1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-

pilastro.

- In ogni sezione della trave:


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1,4�� ≤ � ≤ �� + 3,5��

con: � = �� (�ℎ)⁄ rapporto geometrico relativo all’armatura tesa, �� rapporto geometrico

relativo all’armatura compressa. Nelle zone critiche �� ≥ 0,5�.

- nelle zone critiche il passo staffe, con ganci piegati a 135° e prolungati per almeno 10 diametri,

è non superiore al minimo di:

- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale

- 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CD “A” e CD “B”

- 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle

verifiche, rispettivamente per CD “A” e CD “B”

- 24 volte il diametro delle armature trasversali.

PILASTRI (§ 4.1.6.1.2)

- Armatura longitudinale non inferiore a ��, !" = 0,10#$%/�% e comunque non minore di 0,003 �� dove #$% è la forza di compressione assiale di calcolo e �� è l’area di calcestruzzo

- Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm e interassi minori di 300 mm;

- Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con

interasse non maggiore di 12 volte il diametro minimo delle barre longitudinali con un massimo

di 250 mm.

In zona sismica (§7.4.6.1.2 e 7.4.6.2.2):

- La lunghezza della zona critica è la maggiore tra: l’altezza della sezione, 1/6 dell’altezza libera

del pilastro, 45 cm, l’altezza libera del pilastro se questa è inferiore a 3 volte l’altezza della

sezione.

- Interasse tra le barre non superiore a 25 cm; nelle zone critiche: le barre sugli angoli della

sezione devono essere contenute dalle staffe, almeno una barra ogni due deve essere trattenuta

da staffe o legature interne e le barre non fissate devono trovarsi a meno di 15 cm e di 20 cm da

una barra fissata, rispettivamente per la CD “A” e la CD “B”

- Nella sezione corrente del pilastro: 1% ≤ � ≤ 4%

dove � è il rapporto tra l’area dell’armatura longitudinale e l’area della sezione del pilastro

- Nelle zone critiche il passo delle staffe di contenimento e delle legature (diametro minimo 6

mm) è non superiore alla più piccola delle quantità seguenti:

� 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CD “A” e CD “B”;


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� 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CD “A” e CD “B”;

� 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CD “A” e

CD “B”.

- Si devono disporre staffe in un quantitativo minimo non inferiore a:

��( ≥)*+*,0,08 �% ��%0,12 �% ��%

� per CD “A” al di fuori della zona critica e CD “B”

per CD “A”

• SINTESI DEI RISULTATI ( Cap. C10.1 - § 1.1 - capoverso 5) - CORPO “C”

Si riporta di seguito una sintesi dei risultati più significativi.

- Risultati dell’analisi modale

Modo Periodo

[s] Smorzam.

[%] Sd SLD

[g] Sd SLV

[g] Sd SLC

[g] 1 2,54462 11,0 0,050 0,132 0,160 2 2,52710 11,1 0,051 0,132 0,161 3 1,99282 10,8 0,081 0,169 0,206

Modo Sisma in X Sisma in Y

M mod [t]

M mod/M tot [%]

M mod [t]

M mod/M tot [%]

1 0,00 0,00 2256,40 99,67 2 2258,16 99,74 0,00 0,00 3 0,45 0,02 0,00 0,00

- Tabulati di verifica del Sistema di Isolamento (per le verifiche sui dispositivi si rimanda alla

specifica relazione)

Risultati della prima calcolazione eseguita con CDSwin senza componente sismica verticale STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - -S.L.C. ISOLATORI

VERIFICHE ISOLATORI SPOSTAM. STATUS VERIFICHE

DescrizioneIsolatore Filo Nodo Quota Nodo Quota NmaxSis NminSis NRuSis NmaxSt NRuSta Cmb Max. SLU Sf. Tra Spo Flag Smor RigEquiv N.ro Iniz (m) Fin. (m) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) SpM mm mm Nor zio sta Glob. zam% kg/m

SI-N 700/200 1 2 0,90 1 0,00 -145862 -34907 249000 -146702 965000 34 311 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 2 4 0,90 3 0,00 -169237 -73209 249000 -202932 965000 34 285 400 OK 12 154000

SLITTA 3 6 0,90 5 0,00 -173411 -37605 -177279 18 264 OK SLITTA 4 8 0,90 7 0,00 -172647 -38913 -177756 8 264 OK

SI-N 700/200 5 10 0,90 9 0,00 -167646 -69928 249000 -198816 965000 24 285 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 6 12 0,90 11 0,00 -145046 -31929 249000 -143482 965000 24 311 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 7 14 0,90 13 0,00 -151423 -93849 249000 -200200 965000 29 307 400 OK 12 154000

SLITTA 8 16 0,90 15 0,00 -208938 -185862 -348281 25 279 OK SLITTA 9 18 0,90 17 0,00 -201590 -82084 -244054 34 253 OK SLITTA 10 20 0,90 19 0,00 -199207 -84248 -243846 24 253 OK SLITTA 11 22 0,90 21 0,00 -207429 -187001 -347953 31 279 OK

SI-N 700/200 12 24 0,90 23 0,00 -149341 -95856 249000 -200143 965000 31 307 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 13 26 0,90 25 0,00 -147832 -41149 249000 -151744 965000 29 315 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 14 28 0,90 27 0,00 -178717 -103942 249000 -232738 965000 25 288 400 OK 12 154000

SLITTA 15 30 0,90 29 0,00 -199265 -57468 -210295 13 268 OK SLITTA 16 32 0,90 31 0,00 -202541 -53157 -209431 15 268 OK

SI-N 700/200 17 34 0,90 33 0,00 -179760 -107357 249000 -236523 965000 31 288 400 OK 12 154000 SI-N 700/200 18 36 0,90 35 0,00 -148905 -44442 249000 -155439 965000 31 315 400 OK 12 154000


15

Risultati della seconda calcolazione eseguita con PROSAP - Condizione senza componente

sismica verticale

N. filo TIPOLOGIA

DISPOSITIVO smax Nmax N min V smax Verifica

Nsismico Verifica

spostamento [mm] [t] [t] [t] [mm]

1 SI-N 700/200 316,50 116,60 15,33 249,00 400 OK OK

2 SI-N 700/200 274,60 172,10 65,32 249,00 400 OK OK

3 SLITTA 261,10 157,60 32,74

4 SLITTA 261,10 158,60 33,56

5 SI-N 700/200 274,70 170,90 64,31 249,00 400 OK OK

6 SI-N 700/200 317,00 115,40 14,32 249,00 400 OK OK

7 SI-N 700/200 304,10 162,80 93,90 249,00 400 OK OK

8 SLITTA 260,60 235,20 208,60

9 SLITTA 232,60 216,30 119,30

10 SLITTA 232,40 216,60 119,70

11 SLITTA 260,40 235,50 208,90

12 SI-N 700/200 304,40 166,70 97,49 249,00 400 OK OK

13 SI-N 700/200 320,40 118,00 39,37 249,00 400 OK OK

14 SI-N 700/200 278,10 180,70 92,81 249,00 400 OK OK

15 SLITTA 264,00 182,40 45,81

16 SLITTA 264,00 182,10 44,84

17 SI-N 700/200 278,00 185,20 97,14 249,00 400 OK OK

18 SI-N 700/200 320,80 117,40 38,81 249,00 400 OK OK

I valori massimi dello spostamento si hanno in entrambi i casi sui dispositivi nn. 13-18 con

scostamenti dell’ordine di 5 mm.

Il sistema di isolamento è stato, inoltre, preventivamente predimensionato con il metodo

semplificato riportato nell’elaborato denominato Relazione sul Sistema di Isolamento sismico

che costituisce parte integrante della presente relazione.

Valori dello spostamento massimo:

CDSwin PROSAP PREDIMENSIONAMENTO ≈ /012 ≈ /012 ≈ 0312

Il confronto tra i risultati forniti dai due codici utilizzati mette in luce una sostanziale

convergenza nei valori dello spostamento, con soddisfacimento di tutte le verifiche.

Risultati della seconda calcolazione eseguita con PROSAP nella condizione con componente

sismica verticale

Le verifiche restano soddisfatte.


16

N. filo TIPOLOGIA


Nsismico Verifica


1 SI-N 700/200 316,60 120,20 11,69 249,00 400 OK OK

2 SI-N 700/200 274,70 178,40 59,08 249,00 400 OK OK

3 SLITTA 261,10 162,40 27,94

4 SLITTA 261,10 163,40 28,80

5 SI-N 700/200 274,70 177,10 58,15 249,00 400 OK OK

6 SI-N 700/200 317,00 119,00 10,73 249,00 400 OK OK

7 SI-N 700/200 304,10 169,70 86,95 249,00 400 OK OK

8 SLITTA 260,60 262,60 181,10

9 SLITTA 232,60 224,00 115,50

10 SLITTA 232,40 224,30 112,00

11 SLITTA 260,40 263,00 181,40

12 SI-N 700/200 304,40 173,60 90,43 249,00 400 OK OK

13 SI-N 700/200 320,40 122,40 34,91 249,00 400 OK OK

14 SI-N 700/200 278,10 188,20 85,27 249,00 400 OK OK

15 SLITTA 264,00 118,30 39,93

16 SLITTA 264,00 187,90 39,05

17 SI-N 700/200 278,00 193,00 89,38 249,00 400 OK OK

18 SI-N 700/200 320,80 121,80 34,39 249,00 400 OK OK

- Risultati in forma grafica della verifica allo SLU di travi e pilastri in c.a. costituenti la

sovrastruttura (a sinistra) e degli elementi di copertura in acciaio (a destra):


17

- Risultati in forma grafica della verifica allo SLU della piastra di fondazione in c.a.:

- Verifica degli spostamenti di piano allo SLD:

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,90 3,65 2 37 2 3,580 9,167 VERIFICATO 1 3,65 6,90 37 55 2 5,201 10,833 VERIFICATO 1 6,90 10,08 55 73 2 4,771 10,600 VERIFICATO 1 10,08 13,26 73 91 2 3,876 10,600 VERIFICATO 1 13,26 16,44 91 109 2 2,910 10,600 VERIFICATO 1 16,44 17,14 109 127 2 0,606 2,333 VERIFICATO 2 0,90 3,65 4 38 2 3,184 9,167 VERIFICATO 2 3,65 6,90 38 56 2 4,598 10,833 VERIFICATO 2 6,90 10,08 56 74 2 4,203 10,600 VERIFICATO 2 10,08 13,26 74 92 2 3,420 10,600 VERIFICATO 2 13,26 16,44 92 110 2 2,590 10,600 VERIFICATO 2 16,44 17,14 110 128 2 0,471 2,333 VERIFICATO 3 0,90 3,65 6 39 2 2,816 9,167 VERIFICATO 3 3,65 6,90 39 57 2 4,031 10,833 VERIFICATO 3 6,90 10,08 57 75 2 3,670 10,600 VERIFICATO 3 10,08 13,26 75 93 2 2,990 10,600 VERIFICATO 3 13,26 16,44 93 111 2 2,288 10,600 VERIFICATO 3 16,44 17,14 111 129 2 0,446 2,333 VERIFICATO 4 0,90 3,65 8 40 2 2,827 9,167 VERIFICATO 4 3,65 6,90 40 58 2 4,045 10,833 VERIFICATO 4 6,90 10,08 58 76 2 3,683 10,600 VERIFICATO 4 10,08 13,26 76 94 2 3,002 10,600 VERIFICATO 4 13,26 16,44 94 112 2 2,299 10,600 VERIFICATO 4 16,44 17,14 112 130 2 0,446 2,333 VERIFICATO 5 0,90 3,65 10 41 2 3,215 9,167 VERIFICATO 5 3,65 6,90 41 59 2 4,633 10,833 VERIFICATO 5 6,90 10,08 59 77 2 4,238 10,600 VERIFICATO 5 10,08 13,26 77 95 2 3,454 10,600 VERIFICATO 5 13,26 16,44 95 113 2 2,625 10,600 VERIFICATO 5 16,44 17,14 113 131 2 0,480 2,333 VERIFICATO 6 0,90 3,65 12 42 2 3,629 9,167 VERIFICATO 6 3,65 6,90 42 60 2 5,260 10,833 VERIFICATO 6 6,90 10,08 60 78 2 4,829 10,600 VERIFICATO 6 10,08 13,26 78 96 2 3,935 10,600 VERIFICATO 6 13,26 16,44 96 114 2 2,971 10,600 VERIFICATO 6 16,44 17,14 114 132 2 0,619 2,333 VERIFICATO 7 0,90 3,65 14 43 2 3,520 9,167 VERIFICATO 7 3,65 6,90 43 61 2 5,108 10,833 VERIFICATO 7 6,90 10,08 61 79 2 4,699 10,600 VERIFICATO


18

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 7 10,08 13,26 79 97 2 3,842 10,600 VERIFICATO 7 13,26 16,44 97 115 2 2,913 10,600 VERIFICATO 7 16,44 18,89 115 133 2 1,451 8,167 VERIFICATO 7 18,89 19,74 133 145 2 0,294 2,833 VERIFICATO 8 0,90 3,65 16 44 2 3,096 9,167 VERIFICATO 8 3,65 6,90 44 62 2 4,453 10,833 VERIFICATO 8 6,90 10,08 62 80 2 4,082 10,600 VERIFICATO 8 10,08 13,26 80 98 2 3,344 10,600 VERIFICATO 8 13,26 16,44 98 116 2 2,562 10,600 VERIFICATO 8 16,44 18,89 116 134 2 2,380 8,167 VERIFICATO 8 18,89 19,91 134 146 2 1,367 3,400 VERIFICATO 9 0,90 3,65 18 45 2 2,700 9,167 VERIFICATO 9 3,65 6,90 45 63 2 3,841 10,833 VERIFICATO 9 6,90 10,08 63 81 2 3,500 10,600 VERIFICATO 9 10,08 13,26 81 99 2 2,866 10,600 VERIFICATO 9 13,26 16,44 99 117 2 2,215 10,600 VERIFICATO 9 16,44 18,89 117 135 2 1,203 8,167 VERIFICATO 9 18,89 19,91 135 147 1 0,425 3,400 VERIFICATO 10 0,90 3,65 20 46 2 2,704 9,167 VERIFICATO 10 3,65 6,90 46 64 2 3,846 10,833 VERIFICATO 10 6,90 10,08 64 82 2 3,504 10,600 VERIFICATO 10 10,08 13,26 82 100 2 2,870 10,600 VERIFICATO 10 13,26 16,44 100 118 2 2,222 10,600 VERIFICATO 10 16,44 18,89 118 136 2 1,207 8,167 VERIFICATO 10 18,89 19,91 136 148 1 0,433 3,400 VERIFICATO 11 0,90 3,65 22 47 2 3,124 9,167 VERIFICATO 11 3,65 6,90 47 65 2 4,484 10,833 VERIFICATO 11 6,90 10,08 65 83 2 4,113 10,600 VERIFICATO 11 10,08 13,26 83 101 2 3,376 10,600 VERIFICATO 11 13,26 16,44 101 119 2 2,596 10,600 VERIFICATO 11 16,44 18,89 119 137 2 2,415 8,167 VERIFICATO 11 18,89 19,91 137 149 2 1,389 3,400 VERIFICATO 12 0,90 3,65 24 48 2 3,569 9,167 VERIFICATO 12 3,65 6,90 48 66 2 5,164 10,833 VERIFICATO 12 6,90 10,08 66 84 2 4,755 10,600 VERIFICATO 12 10,08 13,26 84 102 2 3,899 10,600 VERIFICATO 12 13,26 16,44 102 120 2 2,974 10,600 VERIFICATO 12 16,44 18,89 120 138 2 1,516 8,167 VERIFICATO 12 18,89 19,74 138 150 2 0,314 2,833 VERIFICATO 13 0,90 3,65 26 49 2 3,629 9,167 VERIFICATO 13 3,65 6,90 49 67 2 5,273 10,833 VERIFICATO 13 6,90 10,08 67 85 2 4,847 10,600 VERIFICATO 13 10,08 13,26 85 103 2 3,953 10,600 VERIFICATO 13 13,26 16,44 103 121 2 2,985 10,600 VERIFICATO 13 16,44 17,14 121 139 2 0,895 2,333 VERIFICATO 14 0,90 3,65 28 50 2 3,208 9,167 VERIFICATO 14 3,65 6,90 50 68 2 4,637 10,833 VERIFICATO 14 6,90 10,08 68 86 2 4,246 10,600 VERIFICATO 14 10,08 13,26 86 104 2 3,466 10,600 VERIFICATO 14 13,26 16,44 104 122 2 2,639 10,600 VERIFICATO 14 16,44 17,14 122 140 2 1,045 2,333 VERIFICATO 15 0,90 2,50 30 203 2 1,544 5,333 VERIFICATO 15 2,50 3,65 203 51 1 1,335 3,833 VERIFICATO 15 3,65 5,22 51 205 2 1,954 5,233 VERIFICATO 15 5,22 6,90 205 69 2 2,119 5,600 VERIFICATO 15 6,90 8,47 69 207 2 1,915 5,233 VERIFICATO 15 8,47 10,08 207 87 2 1,772 5,367 VERIFICATO 15 10,08 11,65 87 209 2 1,592 5,233 VERIFICATO 15 11,65 13,26 209 105 2 1,418 5,367 VERIFICATO 15 13,26 16,44 105 123 2 2,313 10,600 VERIFICATO 15 16,44 17,14 123 141 2 0,492 2,333 VERIFICATO 16 0,90 2,50 32 204 2 1,553 5,333 VERIFICATO 16 2,50 3,65 204 52 1 1,316 3,833 VERIFICATO 16 3,65 5,22 52 206 2 1,963 5,233 VERIFICATO 16 5,22 6,90 206 70 2 2,108 5,600 VERIFICATO 16 6,90 8,47 70 208 2 1,923 5,233 VERIFICATO 16 8,47 10,08 208 88 2 1,778 5,367 VERIFICATO 16 10,08 11,65 88 210 2 1,601 5,233 VERIFICATO 16 11,65 13,26 210 106 2 1,427 5,367 VERIFICATO 16 13,26 16,44 106 124 2 2,332 10,600 VERIFICATO 16 16,44 17,14 124 142 2 0,492 2,333 VERIFICATO


19

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 17 0,90 3,65 34 53 2 3,243 9,167 VERIFICATO 17 3,65 6,90 53 71 2 4,676 10,833 VERIFICATO 17 6,90 10,08 71 89 2 4,285 10,600 VERIFICATO 17 10,08 13,26 89 107 2 3,506 10,600 VERIFICATO 17 13,26 16,44 107 125 2 2,681 10,600 VERIFICATO 17 16,44 17,14 125 143 2 1,038 2,333 VERIFICATO 18 0,90 3,65 36 54 2 3,677 9,167 VERIFICATO 18 3,65 6,90 54 72 2 5,335 10,833 VERIFICATO 18 6,90 10,08 72 90 2 4,909 10,600 VERIFICATO 18 10,08 13,26 90 108 2 4,016 10,600 VERIFICATO 18 13,26 16,44 108 126 2 3,053 10,600 VERIFICATO 18 16,44 17,14 126 144 2 0,902 2,333 VERIFICATO

• SINTESI DEI RISULTATI ( Cap. C10.1 - § 1.1 - capoverso 5) - CORPO a “L”

Si riporta di seguito una sintesi dei risultati più significativi.

- Risultati dell’analisi modale

Modo Periodo

[s] Smorzam.

[%] Sd SLD

[g] Sd SLV

[g] Sd SLC

[g] 1 2,64670 11,0 0,046 0,127 0,154 2 2,61337 11,2 0,048 0,127 0,155 3 2,26149 11,0 0,063 0,148 0,180

Modo Sisma in X Sisma in Y

M mod [t]

M mod/M tot [%]

M mod [t]

M mod/M tot [%]

1 47,57 1,41 3285,35 97,35 2 3312,72 98,16 50,94 1,51 3 8,40 0,25 27,39 0,81

- Tabulati di verifica del Sistema di Isolamento (per le verifiche sui dispositivi si rimanda alla

specifica relazione)

Risultati della prima calcolazione eseguita con CDSwin senza componente sismica verticale STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - -S.L.C. ISOLATORI

VERIFICHE ISOLATORI SPOSTAM. STATUS VERIFICHE

DescrizioneIsolatore Filo Nodo Quota Nodo Quota NmaxSis NminSis NRuSis NmaxSt NRuSta Cmb Max. SLU Sf. Tra Spo Flag Smor RigEquiv N.ro Iniz (m) Fin. (m) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) SpM mm mm Nor zio sta Glob. zam% kg/m

SI-S 900/204 1 2 0,90 1 0,00 -146500 -27936 399000 -141313 1585000 34 335 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 2 4 0,90 3 0,00 -163790 -97279 399000 -214655 1585000 18 317 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 3 6 0,90 5 0,00 -152025 -37524 399000 -153796 1585000 18 310 400 OK 12 125000

SLITTA 4 8 0,90 7 0,00 -151441 -28170 -146302 34 321 OK SI-S 900/204 5 10 0,90 9 0,00 -170731 -109290 399000 -237193 1585000 34 303 400 OK 12 125000

SLITTA 6 12 0,90 11 0,00 -209702 -187495 -353097 18 283 OK SI-S 900/204 7 14 0,90 13 0,00 -168851 -103073 399000 -225373 1585000 18 275 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 8 16 0,90 15 0,00 -178149 -56877 399000 -193333 1585000 34 318 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 9 18 0,90 17 0,00 -150828 -107254 399000 -232337 1585000 34 299 400 OK 12 125000

SLITTA 10 20 0,90 19 0,00 -246224 -153605 -352032 18 271 OK SI-S 900/204 11 22 0,90 21 0,00 -177314 -141636 399000 -268949 1585000 12 267 400 OK 12 125000

SLITTA 12 24 0,90 23 0,00 -168908 -85166 -215604 15 273 OK SI-S 900/204 13 26 0,90 25 0,00 -136851 -34016 399000 -137367 1585000 15 283 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 16 28 0,90 27 0,00 -139160 -73070 399000 -170527 1585000 25 324 400 OK 12 125000

SLITTA 17 30 0,90 29 0,00 -165348 -144735 -277996 25 306 OK SLITTA 18 32 0,90 31 0,00 -221426 -167535 -350563 13 283 OK SLITTA 19 34 0,90 33 0,00 -204748 -138475 -313745 13 282 OK SLITTA 20 36 0,90 35 0,00 -184479 -121218 -276091 15 288 OK

SI-S 900/204 21 38 0,90 37 0,00 -159549 -74914 399000 -191591 1585000 15 298 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 22 40 0,90 39 0,00 -165886 -43023 399000 -162283 1585000 25 343 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 23 42 0,90 41 0,00 -231253 -131553 399000 -292037 1585000 25 328 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 24 44 0,90 43 0,00 -236029 -166795 399000 -326711 1585000 13 313 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 25 46 0,90 45 0,00 -167807 -110615 399000 -236280 1585000 13 312 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 26 48 0,90 47 0,00 -137368 -90450 399000 -193805 1585000 13 313 400 OK 12 125000 SI-S 900/204 27 50 0,90 49 0,00 -141105 -23698 399000 -133628 1585000 13 314 400 OK 12 125000


20

Risultati della seconda calcolazione eseguita con PROSAP - Condizione senza componente

sismica verticale

N. filo TIPOLOGIA


Nsismico Verifica


1 SI-S 900/204 310,60 103,80 10,61 399,00 400 OK OK

2 SI-S 900/204 277,20 145,90 91,30 399,00 400 OK OK

3 SI-S 900/204 293,40 101,20 17,79 399,00 400 OK OK

4 SLITTA 318,30 97,25 20,22

5 SI-S 900/204 297,40 179,40 158,90 399,00 400 OK OK

6 SLITTA 261,90 220,60 216,40

7 SI-S 900/204 279,20 163,80 107,80 399,00 400 OK OK

8 SI-S 900/204 308,60 160,30 70,14 399,00 400 OK OK

9 SI-S 900/204 284,70 176,70 152,00 399,00 400 OK OK

10 SLITTA 250,90 241,50 206,20

11 SI-S 900/204 267,60 185,20 171,20 399,00 400 OK OK

12 SLITTA 292,40 154,80 90,02

13 SI-S 900/204 323,90 98,87 20,95 399,00 400 OK OK

16 SI-S 900/204 314,60 145,70 86,38 399,00 400 OK OK

17 SLITTA 289,00 195,30 190,00

18 SLITTA 253,60 240,50 205,70

19 SLITTA 271,10 219,50 186,30

20 SLITTA 298,90 203,50 145,10

21 SI-S 900/204 330,60 143,50 73,58 399,00 400 OK OK

22 SI-S 900/204 326,70 101,60 34,68 399,00 400 OK OK

23 SI-S 900/204 304,00 200,00 132,20 399,00 400 OK OK

24 SI-S 900/204 265,60 227,00 145,60 399,00 400 OK OK

25 SI-S 900/204 285,60 174,90 126,20 399,00 400 OK OK

26 SI-S 900/204 313,60 139,60 97,85 399,00 400 OK OK

27 SI-S 900/204 340,90 90,99 16,88 399,00 400 OK OK

I valori massimi dello spostamento si hanno nella prima calcolazione sui dispositivi nn. 1-22 e

nella seconda per i dispositivi nn. 21-27.

Il sistema di isolamento è stato, inoltre, preventivamente predimensionato con il metodo

semplificato riportato nell’elaborato denominato Relazione sul Sistema di Isolamento sismico

che costituisce parte integrante della presente relazione.

Valori dello spostamento massimo:

CDSwin PROSAP PREDIMENSIONAMENTO ≈ /412 ≈ /412 ≈ /512


21

Risultati della seconda calcolazione eseguita con PROSAP nella condizione con componente

sismica verticale

Le verifiche restano soddisfatte.

N. filo TIPOLOGIA


Nsismico Verifica


1 SI-S 900/204 312,80 107,20 7,20 399,00 400 OK OK

2 SI-S 900/204 278,70 152,70 84,59 399,00 400 OK OK

3 SI-S 900/204 297,20 105,70 13,29 399,00 400 OK OK

4 SLITTA 320,40 99,95 17,51

5 SI-S 900/204 298,90 199,80 138,50 399,00 400 OK OK

6 SLITTA 262,70 251,00 186,00

7 SI-S 900/204 281,00 171,30 100,30 399,00 400 OK OK

8 SI-S 900/204 310,30 164,60 65,75 399,00 400 OK OK

9 SI-S 900/204 285,80 196,70 131,90 399,00 400 OK OK

10 SLITTA 251,20 262,80 184,90

11 SI-S 900/204 268,20 205,20 151,20 399,00 400 OK OK

12 SLITTA 295,20 161,10 83,71

13 SI-S 900/204 329,80 103,20 16,65 399,00 400 OK OK

16 SI-S 900/204 316,20 151,70 80,35 399,00 400 OK OK

17 SLITTA 290,00 226,00 159,40

18 SLITTA 253,80 260,40 185,90

19 SLITTA 272,70 235,00 170,80

20 SLITTA 302,80 210,30 138,20

21 SI-S 900/204 337,10 149,00 68,07 399,00 400 OK OK

22 SI-S 900/204 328,80 104,60 31,63 399,00 400 OK OK

23 SI-S 900/204 305,70 209,30 122,90 399,00 400 OK OK

24 SI-S 900/204 266,20 236,70 136,00 399,00 400 OK OK

25 SI-S 900/204 289,60 183,70 117,40 399,00 400 OK OK

26 SI-S 900/204 319,70 146,80 90,60 399,00 400 OK OK

27 SI-S 900/204 349,00 93,41 14,47 399,00 400 OK OK

- Risultati in forma grafica della verifica allo SLU di travi e pilastri in c.a. costituenti la

sovrastruttura (a sinistra) e degli elementi di copertura in acciaio (a destra):


22

- Risultati in forma grafica della verifica allo SLU della piastra di fondazione in c.a.:

- Verifica degli spostamenti di piano allo SLD:

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,90 3,65 2 67 2 3,174 9,167 VERIFICATO 1 3,65 6,90 67 109 2 4,805 10,833 VERIFICATO 1 6,90 10,08 109 151 2 4,437 10,600 VERIFICATO 1 10,08 13,26 151 193 2 3,576 10,600 VERIFICATO 1 13,26 16,44 193 228 2 2,646 10,600 VERIFICATO 2 0,90 3,65 4 68 2 2,923 9,167 VERIFICATO 2 3,65 6,90 68 110 2 4,400 10,833 VERIFICATO 2 6,90 10,08 110 152 2 4,058 10,600 VERIFICATO 2 10,08 13,26 152 194 2 3,284 10,600 VERIFICATO 2 13,26 16,44 194 229 2 2,434 10,600 VERIFICATO 2 16,44 19,64 229 262 2 1,448 10,667 VERIFICATO 3 0,90 3,65 6 69 2 3,064 9,167 VERIFICATO 3 3,65 6,90 69 111 2 4,613 10,833 VERIFICATO 3 6,90 10,08 111 153 2 4,242 10,600 VERIFICATO 3 10,08 13,26 153 195 2 3,417 10,600 VERIFICATO 3 13,26 16,44 195 230 2 2,445 10,600 VERIFICATO 4 0,90 3,65 8 70 2 3,317 9,167 VERIFICATO 4 3,65 6,90 70 112 2 5,035 10,833 VERIFICATO 4 6,90 10,08 112 154 2 4,646 10,600 VERIFICATO 4 10,08 13,26 154 196 2 3,735 10,600 VERIFICATO 4 13,26 16,44 196 231 2 2,757 10,600 VERIFICATO 5 0,90 3,65 10 71 2 3,158 9,167 VERIFICATO 5 3,65 6,90 71 113 2 4,778 10,833 VERIFICATO 5 6,90 10,08 113 155 2 4,410 10,600 VERIFICATO 5 10,08 13,26 155 197 2 3,553 10,600 VERIFICATO 5 13,26 16,44 197 232 2 2,624 10,600 VERIFICATO 6 0,90 3,65 12 72 2 2,908 9,167 VERIFICATO 6 3,65 6,90 72 114 2 4,369 10,833 VERIFICATO 6 6,90 10,08 114 156 2 4,037 10,600 VERIFICATO 6 10,08 13,26 156 198 2 3,266 10,600 VERIFICATO 6 13,26 16,44 198 233 2 2,415 10,600 VERIFICATO 6 16,44 19,64 233 263 2 1,506 10,667 VERIFICATO 7 0,90 3,65 14 73 2 3,029 9,167 VERIFICATO 7 3,65 6,90 73 115 2 4,546 10,833 VERIFICATO 7 6,90 10,08 115 157 2 4,208 10,600 VERIFICATO 7 10,08 13,26 157 199 2 3,394 10,600 VERIFICATO 7 13,26 16,44 199 234 2 2,440 10,600 VERIFICATO 8 0,90 3,65 16 74 2 3,304 9,167 VERIFICATO 8 3,65 6,90 74 116 2 5,014 10,833 VERIFICATO 8 6,90 10,08 116 158 2 4,626 10,600 VERIFICATO


23



24



25

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 44 6,90 10,08 134 176 2 4,189 10,600 VERIFICATO 44 10,08 13,26 176 218 2 3,381 10,600 VERIFICATO 44 13,26 16,44 218 253 2 2,493 10,600 VERIFICATO 44 16,44 18,09 253 276 2 0,577 5,500 VERIFICATO 47 0,90 3,65 60 101 2 3,008 9,167 VERIFICATO 47 3,65 6,90 101 143 2 4,532 10,833 VERIFICATO 47 6,90 10,08 143 185 2 4,185 10,600 VERIFICATO 47 10,08 13,26 185 227 2 3,377 10,600 VERIFICATO 47 13,26 16,44 227 261 2 2,488 10,600 VERIFICATO 48 0,90 3,65 66 108 2 2,889 9,167 VERIFICATO 48 3,65 6,90 108 146 2 4,337 10,833 VERIFICATO 48 6,90 10,08 146 188 2 4,007 10,600 VERIFICATO 48 10,08 13,26 188 226 2 3,241 10,600 VERIFICATO 49 0,90 2,32 288 65 2 1,453 4,733 VERIFICATO 49 2,32 5,22 65 107 2 3,930 9,667 VERIFICATO 49 5,22 8,47 107 150 2 4,443 10,833 VERIFICATO 49 8,47 11,65 150 192 2 3,757 10,600 VERIFICATO 50 0,90 3,65 58 100 2 2,887 9,167 VERIFICATO 50 3,65 6,90 100 142 2 4,334 10,833 VERIFICATO 50 6,90 10,08 142 184 2 4,005 10,600 VERIFICATO 51 0,90 2,32 287 59 2 1,873 4,733 VERIFICATO 51 2,32 5,22 59 102 2 3,933 9,667 VERIFICATO 51 5,22 8,47 102 144 2 4,445 10,833 VERIFICATO 51 8,47 11,65 144 186 2 3,763 10,600 VERIFICATO 52 3,65 6,90 63 105 2 4,286 10,833 VERIFICATO 52 6,90 10,08 105 148 2 3,959 10,600 VERIFICATO 52 10,08 13,26 148 190 2 3,200 10,600 VERIFICATO 53 0,90 3,65 61 103 2 2,862 9,167 VERIFICATO 53 3,65 6,90 103 147 2 4,286 10,833 VERIFICATO 53 6,90 10,08 147 189 2 3,959 10,600 VERIFICATO 54 2,32 5,22 62 104 2 3,886 9,667 VERIFICATO 54 5,22 8,47 104 145 2 4,323 10,833 VERIFICATO 54 8,47 11,65 145 187 2 3,574 10,600 VERIFICATO 55 2,32 5,22 64 106 2 3,956 9,667 VERIFICATO 55 5,22 8,47 106 149 2 4,311 10,833 VERIFICATO 55 8,47 11,65 149 191 2 3,569 10,600 VERIFICATO

Valutazione dell’attendibilità dei risultati (§ 10.2 NTC 2008)

Per valutare l’attendibilità dei risultati si è provveduto a confrontare i valori dei taglianti di base

delle azioni sismiche con valori ottenuti da modelli SDOF semplificati.

Si considerano gli sforzi di taglio sugli isolatori, ottenuti con CDSwin, in corrispondenza di due

delle combinazioni sismiche:

Combinazione n.3 - Sisma X+ 0,3 Sisma Y DESCRIZIONI 3

PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00

Var.Abitazioni 0,30 Var.Amb.affol. 0,60 Var.Par.q<30Kn 0,60 Var.Nev.q<1000 0,00 Var.Coperture 0,00

Corr. Tors. dir. 0 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,30

SISMA DIREZ. GRD 0 1,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,30

Combinazione n.19 - Sisma-Y+ 0,3 Sisma X DESCRIZIONI 19

PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00

Var.Abitazioni 0,30 Var.Amb.affol. 0,60 Var.Par.q<30Kn 0,60 Var.Nev.q<1000 0,00 Var.Coperture 0,00

Corr. Tors. dir. 0 0,30 Corr. Tors. dir. 90 1,00

SISMA DIREZ. GRD 0 0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 1,00


26

• CORPO “C” CARATTERISTICHE S.L.C. ISOLATORI - COMBINAZIONE: 3

Tra Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt tto In. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) Fin. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m)

2 0,90 -33,21 3,65 64,23 -1,28 -0,93 1 0,00 33,21 -3,65 -64,23 -0,04 -11,26 4 0,90 -33,09 6,97 128,03 -0,85 -2,16 3 0,00 33,09 -6,97 -128,03 -1,76 -10,02 6 0,90 0,00 0,00 83,45 0,00 0,00 5 0,00 0,00 0,00 -83,45 0,00 0,00 8 0,90 0,00 0,00 165,23 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 -165,23 0,00 0,00 10 0,90 -33,09 14,77 143,45 -1,33 -1,50 9 0,00 33,09 -14,77 -143,45 -4,05 -10,68 12 0,90 -33,20 18,10 145,48 -1,52 -3,05 11 0,00 33,20 -18,10 -145,48 -5,19 -9,14 14 0,90 -36,23 3,65 94,82 -0,52 -0,21 13 0,00 36,23 -3,65 -94,82 -0,83 -13,09 16 0,90 0,00 0,00 198,91 0,00 0,00 15 0,00 0,00 0,00 -198,91 0,00 0,00 18 0,90 0,00 0,00 77,21 0,00 0,00 17 0,00 0,00 0,00 -77,21 0,00 0,00 20 0,90 0,00 0,00 198,83 0,00 0,00 19 0,00 0,00 0,00 -198,83 0,00 0,00 22 0,90 0,00 0,00 194,45 0,00 0,00 21 0,00 0,00 0,00 -194,45 0,00 0,00 24 0,90 -36,20 18,12 151,78 -1,05 -0,72 23 0,00 36,20 -18,12 -151,78 -5,63 -12,58 26 0,90 -39,49 3,65 56,65 0,66 -1,21 25 0,00 39,49 -3,65 -56,65 -2,08 -13,29 28 0,90 -39,62 6,98 130,79 2,09 -1,96 27 0,00 39,62 -6,98 -130,79 -4,66 -12,62 30 0,90 0,00 0,00 42,17 0,00 0,00 29 0,00 0,00 0,00 -42,17 0,00 0,00 32 0,90 0,00 0,00 195,27 0,00 0,00 31 0,00 0,00 0,00 -195,27 0,00 0,00 34 0,90 -39,61 14,79 134,83 1,53 -1,26 33 0,00 39,61 -14,79 -134,83 -6,97 -13,32 36 0,90 -39,49 18,13 111,20 1,05 -3,41 35 0,00 39,49 -18,13 -111,20 -7,69 -11,08

Tx,tot =∑ Tx= 363,23 t

CARATTERISTICHE S.L.C. ISOLATORI - COMBINAZIONE: 19


2 0,90 -6,60 26,56 116,12 -2,43 0,74 1 0,00 6,60 -26,56 -116,12 -7,39 -3,16 4 0,90 -6,43 30,99 159,34 -1,57 -1,06 3 0,00 6,43 -30,99 -159,34 -9,84 -1,31 6 0,90 0,00 0,00 159,65 0,00 0,00 5 0,00 0,00 0,00 -159,65 0,00 0,00 8 0,90 0,00 0,00 168,58 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 -168,58 0,00 0,00 10 0,90 -6,42 41,39 178,19 -2,47 -0,13 9 0,00 6,42 -41,39 -178,19 -12,72 -2,24 12 0,90 -6,58 45,83 157,25 -2,49 -1,48 11 0,00 6,58 -45,83 -157,25 -14,43 -0,94 14 0,90 -10,78 26,57 112,54 -1,98 0,03 13 0,00 10,78 -26,57 -112,54 -7,83 -3,99 16 0,90 0,00 0,00 191,47 0,00 0,00 15 0,00 0,00 0,00 -191,47 0,00 0,00 18 0,90 0,00 0,00 107,98 0,00 0,00 17 0,00 0,00 0,00 -107,98 0,00 0,00 20 0,90 0,00 0,00 139,47 0,00 0,00 19 0,00 0,00 0,00 -139,47 0,00 0,00 22 0,90 0,00 0,00 185,39 0,00 0,00 21 0,00 0,00 0,00 -185,39 0,00 0,00 24 0,90 -10,76 45,86 126,31 -2,71 -0,20 23 0,00 10,76 -45,86 -126,31 -14,18 -3,75 26 0,90 -15,20 26,57 51,65 -0,13 0,14 25 0,00 15,20 -26,57 -51,65 -9,74 -5,72 28 0,90 -15,37 31,00 109,92 2,16 -0,72 27 0,00 15,37 -31,00 -109,92 -13,56 -4,94 30 0,90 0,00 0,00 55,50 0,00 0,00 29 0,00 0,00 0,00 -55,50 0,00 0,00 32 0,90 0,00 0,00 124,81 0,00 0,00 31 0,00 0,00 0,00 -124,81 0,00 0,00 34 0,90 -15,37 41,40 102,62 1,52 -0,17 33 0,00 15,37 -41,40 -102,62 -16,74 -5,48 36 0,90 -15,21 45,85 53,19 0,13 -1,98 35 0,00 15,21 -45,85 -53,19 -17,05 -3,60

Ty,tot = ∑ Ty =362,02 t

Si calcola il tagliante alla base della sottostruttura mediante la 7.10.1 delle NTC: 6789:;< = =!�>?(@,A) eq. 7.10.1 >?(@,A) =7B>C<D(6E 6⁄ ) 6E ≤ 6 < 6G eq. 3.2.4

Con Mis= 2330,13 t (vedi relazione sul SI) >?(@,A) = 1,591 m/s (vedi relazione sul SI)

HIJKLMN = /OP, O0Q ≈ RHS,QMQ = /T/, 0/UHV,QMQ = /T0, P0Q�

• CORPO a “L” CARATTERISTICHE S.L.C. ISOLATORI - COMBINAZIONE: 3


2 0,90 -26,56 14,27 80,54 1,12 4,62 1 0,00 26,56 -14,27 -80,54 -6,46 -14,78 4 0,90 -26,50 15,84 149,41 0,50 3,45 3 0,00 26,50 -15,84 -149,41 -6,40 -12,06 6 0,90 -26,54 18,18 145,82 2,13 2,12 5 0,00 26,54 -18,18 -145,82 -8,93 -11,19 8 0,90 0,00 0,00 51,70 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 -51,70 0,00 0,00 10 0,90 -25,34 14,28 148,62 1,65 2,18 9 0,00 25,34 -14,28 -148,62 -6,99 -12,12 12 0,90 0,00 0,00 200,94 0,00 0,00 11 0,00 0,00 0,00 -200,94 0,00 0,00 14 0,90 -25,37 18,18 152,90 2,49 7,02 13 0,00 25,37 -18,18 -152,90 -9,27 -16,88 16 0,90 -27,70 13,39 58,04 2,03 3,08 15 0,00 27,70 -13,39 -58,04 -7,03 -13,75 18 0,90 -27,62 14,34 151,94 2,35 3,12 17 0,00 27,62 -14,34 -151,94 -7,36 -13,30


27

CARATTERISTICHE S.L.C. ISOLATORI - COMBINAZIONE: 3 Tra Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt tto In. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) Fin. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m)

20 0,90 0,00 0,00 189,99 0,00 0,00 19 0,00 0,00 0,00 -189,99 0,00 0,00 22 0,90 -27,61 18,10 181,20 1,88 4,85 21 0,00 27,61 -18,10 -181,20 -8,55 -15,17 24 0,90 0,00 0,00 178,02 0,00 0,00 23 0,00 0,00 0,00 -178,02 0,00 0,00 26 0,90 -27,69 21,88 145,35 2,99 5,15 25 0,00 27,69 -21,88 -145,35 -11,16 -15,27 28 0,90 -30,09 13,39 70,47 1,71 1,47 27 0,00 30,09 -13,39 -70,47 -6,70 -12,85 30 0,90 0,00 0,00 166,56 0,00 0,00 29 0,00 0,00 0,00 -166,56 0,00 0,00 32 0,90 0,00 0,00 165,45 0,00 0,00 31 0,00 0,00 0,00 -165,45 0,00 0,00 34 0,90 0,00 0,00 131,26 0,00 0,00 33 0,00 0,00 0,00 -131,26 0,00 0,00 36 0,90 0,00 0,00 170,11 0,00 0,00 35 0,00 0,00 0,00 -170,11 0,00 0,00 38 0,90 -29,98 21,89 163,92 3,12 5,55 37 0,00 29,98 -21,89 -163,92 -11,27 -16,94 40 0,90 -32,48 13,38 29,65 2,55 3,31 39 0,00 32,48 -13,38 -29,65 -7,56 -15,70 42 0,90 -32,49 14,27 192,55 3,56 2,53 41 0,00 32,49 -14,27 -192,55 -8,91 -14,83 44 0,90 -32,39 15,88 176,76 4,59 5,86 43 0,00 32,39 -15,88 -176,76 -10,52 -17,92 46 0,90 -32,39 18,18 104,39 6,78 4,78 45 0,00 32,39 -18,18 -104,39 -13,56 -16,53 48 0,90 -32,39 20,06 118,65 6,40 3,45 47 0,00 32,39 -20,06 -118,65 -13,88 -15,08 50 0,90 -32,30 21,89 113,29 6,55 1,52 49 0,00 32,30 -21,89 -113,29 -14,73 -13,77

Tx,tot =∑ Tx= 495,44 t

CARATTERISTICHE S.L.C. ISOLATORI - COMBINAZIONE: 19 Tra Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt Nodo Alt. Tx Ty N Mx My Mt tto In. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) Fin. (m) (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m)

2 0,90 -10,15 32,39 142,71 6,24 2,08 1 0,00 10,15 -32,39 -142,71 -18,32 -6,05 4 0,90 -10,16 32,34 167,55 7,43 -0,56 3 0,00 10,16 -32,34 -167,55 -19,40 0,90 6 0,90 -10,13 33,22 159,05 7,41 -1,09 5 0,00 10,13 -33,22 -159,05 -19,78 1,08 8 0,90 0,00 0,00 124,36 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 -124,36 0,00 0,00 10 0,90 -0,51 32,40 113,63 6,16 0,45 9 0,00 0,51 -32,40 -113,63 -18,22 -1,66 12 0,90 0,00 0,00 188,64 0,00 0,00 11 0,00 0,00 0,00 -188,64 0,00 0,00 14 0,90 -0,51 33,24 119,50 7,44 1,71 13 0,00 0,51 -33,24 -119,50 -19,77 -2,16 16 0,90 -1,57 32,46 110,97 6,95 0,87 15 0,00 1,57 -32,46 -110,97 -19,04 -1,99 18 0,90 -1,54 32,41 149,75 5,08 0,66 17 0,00 1,54 -32,41 -149,75 -17,30 -1,18 20 0,90 0,00 0,00 240,51 0,00 0,00 19 0,00 0,00 0,00 -240,51 0,00 0,00 22 0,90 -1,53 33,20 169,33 7,17 -0,34 21 0,00 1,53 -33,20 -169,33 -19,00 -0,22 24 0,90 0,00 0,00 175,05 0,00 0,00 23 0,00 0,00 0,00 -175,05 0,00 0,00 26 0,90 -1,56 34,77 148,04 8,42 0,54 25 0,00 1,56 -34,77 -148,04 -21,36 -1,05 28 0,90 -1,96 32,46 101,07 6,09 0,23 27 0,00 1,96 -32,46 -101,07 -18,18 -0,97 30 0,90 0,00 0,00 165,33 0,00 0,00 29 0,00 0,00 0,00 -165,33 0,00 0,00 32 0,90 0,00 0,00 161,67 0,00 0,00 31 0,00 0,00 0,00 -161,67 0,00 0,00 34 0,90 0,00 0,00 146,69 0,00 0,00 33 0,00 0,00 0,00 -146,69 0,00 0,00 36 0,90 0,00 0,00 130,61 0,00 0,00 35 0,00 0,00 0,00 -130,61 0,00 0,00 38 0,90 -1,95 34,78 126,45 6,88 2,18 37 0,00 1,95 -34,78 -126,45 -19,77 -2,93 40 0,90 -1,89 32,44 38,73 9,06 2,32 39 0,00 1,89 -32,44 -38,73 -21,18 -3,04 42 0,90 -1,89 32,38 145,18 11,75 2,71 41 0,00 1,89 -32,38 -145,18 -23,84 -3,42 44 0,90 -1,90 32,33 159,26 14,14 0,69 43 0,00 1,90 -32,33 -159,26 -26,15 -1,39 46 0,90 -1,90 33,22 106,50 13,83 1,96 45 0,00 1,90 -33,22 -106,50 -26,12 -2,02 48 0,90 -1,90 33,99 92,71 12,18 1,68 47 0,00 1,90 -33,99 -92,71 -24,77 -1,94 50 0,90 -1,91 34,77 39,90 11,49 0,20 49 0,00 1,91 -34,77 -39,90 -24,43 -0,93

Ty,tot = ∑ Ty =562,80 t

Si calcola il tagliante alla base della sottostruttura mediante la 7.10.1 delle NTC: 6789:;< = =!�>?(@,A) eq. 7.10.1 >?(@,A) =7B>C<D(6E 6⁄ ) 6E ≤ 6 < 6G eq. 3.2.4

Con Mis= 3481,59 t (vedi relazione sul SI) >?(@,A) = 1,529 m/s (vedi relazione sul SI)

HIJKLMN = W/0, /Q ≈ RHS,QMQ = 4XW, 44UHV,QMQ = WT0, 3PQ�

Tolleranze

Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche ipotizzando

che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN 1992-1991-

EN206 - EN 1992-2005:


28

• Copriferro –5 mm (EC2 4.4.1.3)

• Per dimensioni ≤150mm ± 5 mm

• Per dimensioni =400 mm ± 15 mm

• Per dimensioni ≥2500 mm ± 30 mm

Per i valori intermedi interpolare linearmente.

Prescrizioni

Per garantire la durabilità e le prestazioni attese, è necessario che si ponga adeguata cura nella

manutenzione e gestione della struttura e si utilizzino tutti gli accorgimenti utili alla conservazione

delle caratteristiche meccaniche dei materiali come indicato nel Piano di Manutenzione allegato.

Non si dovranno alterare in alcun modo le strutture portanti con interventi volti a consentire il

passaggio di canalizzazioni o di altra natura che comunque ne riducano la resistenza; non si

dovranno altresì alterare gli elementi non strutturali come tramezzi e tamponature, la cui modifica

può alterare il comportamento globale dell’edificio o comportare il ribaltamento degli stessi.

Nelle operazioni di manutenzione degli impianti dovranno essere conservati i giunti flessibili atti a

consentire spostamenti della sovrastruttura di ±40 cm.

Prescrizioni relative alla procedura di accettazione dei dispositivi sismici (NTC 2008 §11.9.3)


29

RELAZIONE DI CALCOLO – SOLAI, SCALE e SBALZI in c.a .

• NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente:

1) “Norme Tecniche per le Costruzioni”, D.M. 14/01/2008 suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008

2) Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni

per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”

• CRITERI DI CALCOLO

La ricerca delle caratteristiche della sollecitazione è stata effettuata risolvendo la trave continua con

il metodo degli elementi finiti (f.e.m.). La verifica a momento e taglio delle sezioni è stata invece

effettuata con il metodo degli stati limite, assumendo come sezione resistente quella costituita

dall'area compressa di conglomerato e dalle aree metalliche.

Per le verifiche sopra dette sono stati rispettati i minimi di legge per quanto riguarda la larghezza

massima di soletta collaborante, lo spessore minimo del solaio e della caldana e il rispetto delle

armature minime.

• SOLAI PREFABBRICATI A TRALICCIO E A LASTRE TRALICCI ATE

Per i solai prefabbricati a traliccio e a lastre tralicciate viene calcolata l’armatura aggiuntiva facendo

riferimento ad uno schema a trave continua con una sezione a T in calcestruzzo armato.

Nell’elaborato “Fascicolo dei calcoli”, parte integrante della presente relazione, sono riportate le

tabelle riassuntive relative alla geometria dei solai, ai carichi distribuiti, alle combinazioni di carico

e, infine, i risultati del calcolo con armature di progetto e relative verifiche.

• SCALA IN C.A.

Per il calcolo della scala, è stato utilizzato il modello di trave doppiamente incastrata, imponendo un

valore minimo di momento in campata pari a 1/12 pl2.

I calcoli sono stati svolti considerando strisce di soletta di larghezza unitaria e combinando i carichi

allo SLU (comb. 2.5.1 del § 2.5.3 delle NTC 2008).

Le verifiche sono soddisfatte con 8 ϕ16 e ripartitori ϕ8/20.

• SOLETTE IN C.A. A SBALZO

Per il calcolo delle solette a sbalzo (balconi e gronde in c.a.), è stato utilizzato il modello di trave a

mensola. I valori di momento e taglio nella sezione di incastro sono:


30

M = 1/2 pl2

T = 1/2 pl

I calcoli sono stati svolti considerando strisce di soletta di larghezza unitaria e combinando i carichi

allo SLU (comb. 2.5.1 del § 2.5.3 delle NTC 2008).

Per gli sbalzi dei balconi (lunghezza netta sbalzo pari a 1,50 m), le verifiche sono ampiamente

soddisfatte considerando i seguenti valori:

lunghezza sbalzo Y = 1,675[

altezza soletta ℎ��\]��^ = 0,20[

altezza utile soletta ��\]��^ = 0,15[

carico distribuito _ = 1,3(`` + `ab=) + 1,5cd�\\^ = 1510e8/[

armatura a flessione ∅5T/0P

armatura di ripartizione ∅3/0P

Le gronde di copertura hanno una luce di calcolo massima pari a 1,675 m. Seguono le verifiche

ampiamente soddisfatte:

altezza soletta ℎ��\]��^ = 0,20[

altezza utile soletta ��\]��^ = 0,15[

carico distribuito _ = 1,3(`` + `ab=) + 1,5c"]g] = 955e8/[

armatura a flessione ∅5T/0P

armatura di ripartizione ∅3/0P

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RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE - Consorzio 201 · Relazione di calcolo strutturale Edificio C5 – Corpo “C” e corpo a “L” 2 o Dimensioni principali: I due corpi di fabbrica