1 Statisk i Projekteringsrapport: Statiske Beregninger

'. u\ . .•• '^ PO — , . 1

Statisk i Projekteringsrapport:

Statiske Beregninger:

Lehwaldsvej 5,1. Kgs. Lyngby Etagebolig

Adresse Matrnr Ejendomsnummer Kommune nr Sag nr. Dato Underskrift

Underskrift Kontrol

Intern ombygning i lejlighed

Lehwaldsvej 5.1.2800 Kgs Lyngby 22a mfl Kgs Lyngby

' * 2059 // / O / j / / // 2ooa4>8-«r / / / / /

^(mmøv

ANDERS FABRICIUS MØLLER rådgivende ingeniører A/S, medlem af FRI Roskildevej 12A, 3400 Hillerød, tlf 48 48 24 44, fax 48 48 25 44

Statisk projekteringsrapport og beregninger

INDHOLDSFORTEGNELSE:

Statisk projekteringsrapport

1 Statisk projekteringsrapport

1. 2. 3.

Beskrivelse af bygningen/bygningsdele Konstruktivt princip/brandtekniske forhold Opgavedeling/ansvarsforhold

1.1 1.2 1.3

Statiske beregninger 2 Forudsætninger

.1

.2

.3

emne Litteratur Materialer Lastfastsættelse

side 2.1 2.2-3 2.3.1

revideret

3 Statiske beregninger

.1

.2

.3

.4

.5

.6

.7

.8

.9

.10

.11

konstruktionselement B101 murværk

side 3.1.1-2 3.2.1-4

revideret

4 Revisions-log

.1

.2

.3

Revision side 4.1.1 4.2.1 4.3.1

dato

5 Tilsyn kontrol

.1 Emne Plan for tilsyn og kontrol

side 5.1.1

dato

side 0.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S, Roskildevej 12A. 3400 Hillerød

HfMMOAAA fex4A4A9fi44 mail- nnsMteifmnnnsiittrilr


1 STATISK PROJEKTERINGSRAPPORT

1 -1 BESKRIVELSE AF BYGNINGEN/BYGNINGSDELE

1.1.1 Bygningen: Etablering af hul i bærende lydadskillende lejlighedsskel

1.1.2 Bygningsdele:

Fundament: Ikke berørt

Facader Ikke berørt

Skillevægge: Muret i bastardmørtel iht oprindelige materiale (35cm).

Etagedæk: In situ betondæk med fordelingsbjkælker over alle væggene i de eneklte etageadskilelese

Tag: Ikke berørt

Berørt konstruktion: Ved en gennemgang og optengning viser det sig at dørhullet vil være placeret i i midten af væggen og med bare en almindelig ekcentricitet vil lasten blive placeret uden for dørhullet, og med fordelingsbjælken som ekstra fordeling vil der derigennem være yderligere sikkerhed. Eftervisnignen viser at der er rigelig bæreevne i murværket idet der er regnet med en en KC50/50/700, hvilket er på den sikre side iht gamle projekt, og bæreevene er ca 2-3 gange større end den belastning der er påført

side 1.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

Uf 48 48 24 44, fax 48 48 25 44, mail: [email protected]

mailto:[email protected]


1.2 KONSTRUKTIVE PRINCIPPER/BRANDTEKNISKE FORHOLD

1.2.1 Konstruktioner, bygningsdele, samlinger. Konstruktionen anvendes traditionelle bygningsdel og samlinger

1.2.2 Sikkerhedsklasse Konstruktionerne henregnes i normalsikkerhedsklasse, idet den er sekundær, medens hele bygningen er i høj sikkerhedskalsse

1.2.3 Dynamiske laster Der er ikke regnet med dynamiske laster idet laster fra vind og person/naturlaster er omregnet til statiske laster iht DS 409/410. Der er ikke regent med påkørselslaster.

1.2.4 Robusthed Der er i en bygning af denne karakter krav til robusthedsberegning, men da der ikke sker ændringer i konstruktionsprincipperne eftervises der ikke.

1.2.5 Funderingsprincip Ikke behandlet og ikke under indflydelse

1.2.6 Nedføring af lodrette laster Lodrette laster føres via bjælke til bærende skillevægge

1.2.7 Nedføring af vandrette laster Ikke redegjort for i denne beregning, idet det umiddelbart ses at laster føres ned i gennem tagskiver og etagedækskiver

1.2.8 Brandtekniske forhold: Der er tale om sammenlægningen af to brandceller således at den samlede lejlighed udgøre en brandsektion

side 1.2 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

tlf 48 48 24 44. fax 48 48 25 44, mail: [email protected]



1-3 OPGAVEDELING/ANSVARSSFORHOLD:

Bygningen forskellige dele beregnes af undertegnede. I nedenstående skema er anvist fordelingen mellem de enkelte. Det overordnede ansvar for at beregningskomplekset er sammenkoordineret påligger undertegnede.

Q. _ E

_ 5

1 *

f & •g B

il m co

Fundering Konstruktioner Stabilitet

Samlet koordinering

side 1.3 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

Uf 48 48 24 44. fax 48 48 25 44. mail: [email protected]



2 STATISKE BEREGNINGER

2.1 FORUDSÆTNINGER

2.1.1 Litteratur

.1

.2

.2a

.2b

.3

.4

.5

.6

.7

.8

.9

.10

.11

.12

DOKUMENT Teknisk Ståbi. 18 udgave 1999.

DS 409 Norm for sikkerhedsbestemmelser for konstruktioner 2.udg. 1998. Tillæg nr. 1 til DS 4091. udg 2003 Tillæg nr. 2 til DS 4091. udg. 2004

.DS 410 Norm for last på konstruktioner, 4. udg 1998

DS 411 Norm for betonkonstruktioner, 4. udg 1999

DS 412 Norm for stålkonstruktioner, 3. udg. 1998

DS 413 Norm for trækonstruktioner, 6. udg. 2003 i

DS 414 Norm for murværkskonstruktioner, 5. udg 1998 -C-" £s*»- (o

DS 414 Norm for fundering 4. udg 1998

SBI Anvisning 189 Småhuse, 1998

SBI Anvisning 186 Småhuses Stablitet 1995

TRÆ 52, Træspær 2,2005

TRÆ 51, Taglægter. 2005

Gældende X

X

X X

X

X

X

X . vd&s.

O

side 2.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

W 48 48 24 44. fax 48 48 25 44. mail: post@atmconsultdk


2.2 Materialer

Nærværende opremsning er materialer som er anvendt i konstruktionen, Specielle forhold omkring eksisterende materialer er opridset her. Nye konstruktioner henvises i øvrigt til tegninger specielt til konstruktionsnoten.

Kontrolklasse Sikkerhedsklasse Materialekontrol

E 3

(0 i O z

X X X

Høj

/ S

kærp

et

i

2.2.1 BETON:

2.2.2 ARMERINGSSTAL:

2.2.3 MILJØKLASSE:

2.2.4 KONSTRUKTIONS STÅL:

s SS CO CO C CO o c s. o

S235

*•» <16

«•**.

235 J> 201

H £

238

E0,21*106Mpa EdO,179*106MPa

H,I,U;L profiler: S235J0, S235JR, iht DS 10027-1

2.2.5 SVEJSESØMME: Alle svejse sømme Klasse II, a min 4 mm

2.2.6 BOLTE: Alle bolte min klasse 8.8, domsamlinger, Kategori A samling

2.2.7 KONSTRUKTIONS TRÆ:

side 2.2 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, Å/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

tlf 48 48 24 44, fax 48 48 25 44, mail: post@afmconsuftdk


REVISIONSLOG:

Nedenstående er loggen for de revisioner der er udført i beregningerne.

Dato revision Udført kontrol

side 4.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

tlf 48 48 24 44, fax 48 48 25 44, mail: [email protected]


M. Lehwaldsvej 5

B101

DATO 18-08-08

INIT AFM SAG 2059 afsnit 3.1

3.1

3.1.1

3.1.2

3.13

B101 Indledning Tværskillerum bjælke til ny dør, beregenes for last fra 1 etqge og murvøærk fra 1 etage, idet lastfordeæende bjælke vil fordele øvreig last Vederlag skal ommures min 3 skifter

Statisk model:

Simpel understøttet bjælke med jævnt fordelt last

Vederlagsdybde

Laster: Egenlast

etageadskillelse taglast væg

Resultat sammenfatning Profil HE-B 120 Momentspænding OK Forskydningsspænding OK Nedbøjning OK Vederlag OK Flangespænding OK Vederlagsplade t= 0,0

1,90 m 0,2 m

6,50 kN/m2 kN/m2

6,30 kN/m2

antal etageadskileleser antal etager murværk lastbredde etageadskilelser lastbredde tag Gennemsnitlige etagehøjde

1.00 stk 2,00 Stk * ^ i -b .35 - fc.^S-3,18 m

m

3.1.4

Nyttelast nyttelast nyttelast

Samletlast Egenlast etageadskilleser tag murværk samlet egenlast

Nyttelast personlast personlast naturlast

Regningsmæssig last

antal bjælker

Snitkræfter:

Moment: Ms=1Æ*rd*lA2=

Reaktion: Vd=1/2*rd*l

personlast Naturlast

partial 1

13 0,5

Mmax

Stivhed: max nedboejning for nyttelast umax=

2,00 kN/m2 . kN/m2

20,64 kN/m (o,* * 3,itf 0,00 kN/m

35,28 kN/m fe,T** 2.x Z,S 5532 kN/m

karakteristiks regningsmæssig 0 OkN/m

635 8,26 kN/m 4,1 a,D* 3,1S 0 0,00 kN/m

635 836 kN/m

450 delafspaendvidde

64,17 kN/m

2 stk

14,48 kNm ift*,ft i f t 1 * 2

30,48 kN

4,2 mm 1/400 1/200

Anders Fabricius Møller Rådgivende Ingeniører A/S PB109, Porthus Stenholtsvej 27 3480 Fredensborg

M. 3.13

Lehwaldsvej 5

B101

Eftervisning:

stålkvalitet sikkerhedsklasse materialekontrolklasse epsilon (235/ry)*03 c/tf. d/tw Tværsnitsklasse

Materialer:

A mm2

x1e43 3,4

fyd= E= samlet jemmængde Momentspænding: sigm s Ms/Wpla

Nedboejning: u = 5*qk«l*44384*E«ly) =

SIK MAK

ly mm4

xle+6 8,64

normal normal

130 5/45

1238 klassel

V;^^HE§>

Wel mm3

xle+3 144

£hW&%

873 MPa

egenlast

°M$$i&

liii

<f=

63

DATO

INfT SAG afsnit

235

klassel klassel

h tw mm mm

120 6 3

201 MPa 210000 MPa 50,711 kg

201 MPa

363

18-08-08

AFM 2059 3.1

t f b mm mm

11 120

M$M§M

.

nyttelast Q3 mm 3199 53 1 / 3 2 6

for nyttelast

Forskydningsspaending: tausVd/Akrop

Vederlagsspænding sigm=VdArv*(t+d+tv))

muret vederlag KC50/50/700 stenklasse massive

< umax •

4 7 3 MPa <fydA(1/3V3

ved krop 8,71 Mpa

fond 339 25

432 mm

1183 MPa

total

W&WMå

137 Mpa

moment i flange modstandsmoment spænding i flange ved vederlag Vederlagsplade tv

0 3 8 kNm 403333 mm3

8333 Mpa S^«É?#ii^j'mm S?->w«l

Nødvendigt trykareal på eksisterende murværk

A" 9526 mm2

sum af modstandsmoment i flange og vederlagsplade OK

fond ^ ? i | i | i M p a KC50/50/700

vægtykkelse

ensidigt vederlag h tosidigt vederiag h

'^S^smm- mm trykfordeling 1 på 2 skifter der skal udskiftes

107 mm '• -2 -54 mm -1

bjælke vikeJret på væg maks vederlagslængde 143 mm

længde af tryk

vederlagsdybde for stor

Anders Fabricius Møder Rådgivende bigentarer A/S PB109,Porthus StanhoNsvii 27

Rapport fra programmet Murværksprojektering - modul Lodret belastet muret væg Side 1 af 4

Murværksprojektering - mur-001 (LI 7-08-200812:42

Projektets navn: Projekterende firma: Sagsansvarlig:

Lehwaldsvej 5 AndewfebriciusMdler, A m

* rådg. ing A/S

Modul: Lodret belastet muret væg - Komponent: Lodret belastet muret væg

Specifikke forudsætninger

Det aktuelle vægfelts (A-væggens) ligningsmæssige dimensioner: A-længde = 4,200 m Højde = 2,500 m A-tykkelse = 350 mm

Afstivende tværvæg i venstre side (V-væggen): V-bredde = 0,000 m V-tykkelse = 0 mm V-væggen støtter 0,000 m af A-væggen

Afstivende tværvæg i højre side (H-væggen): H-bredde = 0,000 m H-tykkelse = 0 mm H-væggen støtter 0,000 m af A-væggen

Materialeparametre: f cnk = s 6 ' 2 0 M P a Eok = 3000 MPa 1^ = 0,30 MPa

Densitet =1800 kg/m3

Sikkerhedsklasse = Høj Kontrolklasse = Normal

Last- og excentricitetsværdien Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos nedad) n = 500,00 kN/m

Topexcentricitet (pos modsat tværlast) % =18 mm

Maksimal afvigelse fra den plane form e5 =10 mm Excentrisk reaktion ved vægfod accepteres.

Regningsmæssig tværlast w = 0,50 kN/m2

Generelle forudsætninger

Understøtningsgrad:

I mange tilfælde støttes et lodret belastet vægfelt af en eller flere afstivende tværgående vægge. Støtten betyder, at vægfeltet bliver mere stabilt og kan modstå en større lodret last Dette tages i regning gennem en reduktion af den regningsmæssige søjlelængde hs.

Hvis inertimomentet af en sådan tværvæg er mindst 3 gange inertimomentet af det vægfelt den støtter, regnes tværvæggen at give fuld understøtning. Hvis inertimomentet af en tværvæg er mindre end inertimomentet af det vægfelt den skulle støtte, regnes tværvæggen ikke at give understøtning. Hvis inertimomentet af en tværvæg er mellem 1 og 3 gange inertimomentet af det vægfelt den støtter, regnes tværvæggen at give delvis


understøtning.

Da et vægfelt således ikke mere kan regnes enten 2-, 3- eller 4- sidigt understøttet, er begrebet "understøtningsgrad" indført. Vægfeltet regnes altid fuldt understøttet langs fod og top. Langs hver af disse kanter sættes understøtningsgraden til 1,0. Langs hver af de lodrette kanter sættes understøtningsgraden til 1,0 hvis der er fuld understøtning, til 0 hvis der ikke er nogen understøtning, og til en værdi mellem 0 og 1 hvis der er delvis understøtning. Ved addition af disse fire uhderstøtningsgrader fås vægfeltets samlede understøtningsgrad, som bliver et reelt tal mellem 2 og 4.

På basis af vægfeltets samlede understøtningsgrad og dets højde/længdeforhold bestemmes en reduktionsfaktor mellem 0 og 1, som ved mul- tiplikation med væggens fysiske højde giver en regningsmæssig søjlelængde. Denne benyttes ved stabilitetsberegningen for søjlen.

Kommentar vedr overgangskurven A-B:

Punkt A angiver det regningsmæssige brudmoment om en vandret akse for et rent tværbelastet vægfelt, hvori der kan regnes med bøjningsviikning. Om betingelsen for at kunne regne med bøjningsviikning (og dermed med overgangskurven) siger DS 414, 6.6.3 bl.a.:

(2)P Ved udnyttelse af bøjningsvirkning i en uarmeret konstruktion skal det sikres, at der ikke udvikles skadelige revner i de tværsnit, hvor der er forudsat bøjningstrækspændinger. Dette forhold skal derfor altid vurderes som grundlag for dimensionering baseret på bøjningsvirkning.

(4)P Der kan normalt ikke regnes med bøjningsvirkning i tilfælde, hvor bæreevnen alene baseres på bøjningstrækspændinger i liggefuger.

(5) For konstruktionsdele, hvor konsekvensen af et eventuelt brud er lille, kan bæreevnen alene baseres på bøjningstrækspændinger i liggefuger. Som eksempel på konstruktionsdele, hvor dette kan være tilfældet, kan nævnes: Mindre vægfelter mellem muråbninger, indvendige ikke bærende skillevægge, murkroner og lignende.

Vægfeltet skal altså normalt støttes af mindst én afstivende tværvæg, men der kan ses bort fra dette krav i visse tilfælde. Da programmet ikke kan "vide", om konsekvensen af et eventuelt brud er stor eller lille, er det i programmet forudsat, at overgangskurven A-B kun kan benyttes som bæreevnekurve, når væggens samlede under støtningsgrad er større end 2,0.1 modsat fald er overgangskurven vist punkteret, og momentbæreevnen mu er i denne rapport angivet svarende til det "rene" n-m-diagram.

Delresultater

A-væggens understøtningsforhold Afstivende tværvægs

inertimoment

Tilh. del af A-væg: længde

inertimoment

Inertimomentforhold, 1^

I(T)

I(A)

= I(T)/I(A)

venstre side

- Ocm4

= 0,000 m

= Ocm4

= .

højre side

Ocm4

0,000 m

Ocm4

-


Understøtningsgrad for A-væg = 0,00 0,00

A-væggens søjlelængde mv. (jf. DS 414,5. udg., afsnit 6.4(8) og 6.2.4 samt filen "Lodret belastet sideafstivet væg. Beregning af reduceret søjlelængde.doc" i mappen "Dokumentation" på installations-CD'en.)

Samlet understøtningsgrad =2,00 => \ =1,00*2500 =2500 mm

Slankhedsforholdhs/ATykk =7,1 kj =1,0

Materialeparametre ^ =*Wf"ciik =484

Trykstyrke f ^

Bøjningstrækstyrke t̂ld

Lastforhold

Væggens egenlast

Excentricitet ved vægfod (pos modsat tværlast)

(højst sv. til fuld indspænding og højst A-tykkelse/6)

Resulterende excentricitet i dim.givende snit

Tilhørende normalkraft i dimensionsgivende snit

Partialkoefficient

2,02

2,20

Regningsmæssig værdi

3,06 MPa

0,14 MPa

g = 15,45 kN/m

efod =-9mm

R̂gg = 18 mm nRes= 505,15 kN/m

(Det dimensionsgivende snit er det snit i væggens midterste trediedel, hvor momentet er størst)

Koordinater til n-m-diagram (regningsmæssige værdier)

t

mm

td -2e,

mm

ks n kN/m

m

kNm/m

Tryk med søjlevirkning efter DS 414,5. udg., afsnit 6.4(4):

175 0 0,00 0,0 0,000

Overgangskurve, se DS 414,5. udg., afsnit 6.8(2):

(kun gyldig ved bøjningsvirkning, se generelle forudsætninger)

(A) (B)

0,0 30,1

2,784 4,388

Tryk med søjlevirkning efter DS 414,5. udg., afsnit 6.4(4):


146 134 128 123 117 111 105 99 93 88 82 76 70 64 58 53 47 41 35 29 23 18

12 6 0

58 82 93 105 117 128 140 152 163 175 187 198 210 222 233 245 257 268 280 292 303 315 327 338 350

0,18

0,30

0,36

0,41

0,46

0,51

0,56

0,59

0,63

0,66

0,69

0,71

0,74

0,76

0,78

0,79

0,81

0,82

0,83

0,84

0,85

0,86

0,87

0,88

0,89

31,8

74,6

102,0

132,7

165,9

201,2

238,1

276,1

314,9

354,4

394,2

434,2

474,4

514,6

554,7

594,9

634,9

674,8

714,6

754,2

793,7

833,1

872,3

911,4

950,3

4,641

10,005

13,091

16,251

19,358

22,303

24,999

27,379

29,394

31,006

32,189

32,926

33,205

33,017

32,360

31,230

29,628

27,554

25,010

21,998

18,520

14,579

10,177

5,316

0,000

J Resultat

Resulterende regningsmæssigt moment: mRes = nRes*eRes= 9,21 kNm/m

Momentbæreevne ved n = 505,15 kN/m iflg n-m-diagram: mu = 33,06 kNm/m

Konklusion: mR < mu: Bæreevnen er tilstrækkelig.

file://C:\Dociiment5i and R»rtinoc\«fiirAT i>V*\* inHgti11ina«VIViTin\fi tmn 17-08-7008


KVALITETSSIKRING:

I processen på tegnestuen udføres en egenkontrol og de primære bygningsdele hvor risiko og konsekvens i en samlet sikkerhedsvurdering er mest omfangsrigt, kontrolleres af en medarbejder med faglig kompetence men uden direkte forbindelse med det pågældende projekt

Ansvar Geoteknikker AFM

Kontrol

Stålkonstruktion

Kontroltype

Proceskontrol

Resultat

side 5.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød

tlf 48 48 24 44, fax 48 48 25 44, mail: [email protected]


Documents

1 Statisk i Projekteringsrapport: Statiske Beregninger