TR Lim Proracun Rev02

Светосавска 8, 31310 Чајетина, Србија

тел: +381(0)63/108-74-99, е-пошта: [email protected]

ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919

Текући рачун: 200-2816860101898-43, Поштанска Штедионица

Елаборат

ДИМЕНЗИОНИСАЊЕ КРОВНОГ ТР ЛИМА И ПРОРАЧУН ПОТРЕБНИХ СРЕДСТАВА ЗА ПРИЧВРШЋИВАЊЕ

ОБЈЕКАТ: ЛИДЛ СУПЕРМАРКЕТ

ИНВЕСТИТОР: Армонт СП д.о.о., Београд

ОДГОВОРНИ ПРОЈЕКТАНТ: Зоран М. Павловић, дипл.инж.грађ

ДАТУМ: 17.10.2015.



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


1. АНАЛИЗА ОПЕТЕРЕЋЕЊА 1.1 Стално оптерећење (основно)

Од облога, по m2 кровне равни: Сопствена тежина кровног покривача (ТР лим + ПИР + мембрана) ................... gkp=0.20 KN/m2

Од конструкције: Сопствена тежина инсталација + спуштени плафон .............................................. gi=0.20 KN/m2

1.2 Оптерећење снегом, по m2 основе крова (основно)

Снег Снег ................................................................................................................................ s=1.0 KN/m2

Меродавно оптерећење за димензионисање кровног ТР лима:

qmax= gkp + gi + s = 0.20 + 0.20 + 1.0 = 1.40 KN/m2

1.3 Оптерећење ветром, JUS U.C7.110-113 (допунско) Локација: Смедерево Висина објекта .............................................................................................................. h=7.5 m Густина ваздуха .................................................................................................. ρ=1.225 kg/m3 Осредњења брзина ветра (Смедерево) .......................................................... vm, 50,10=19 m/s Фактор временског осредњавања ................................................................................. kt=1.0 Фактор повратног периода ........................................................................................... kТ=1.00 Фактор топографије терена ............................................................................................ SZ=1.0 Класа храпавости терена: Б (отворен терен, h 15m) ................................................

=1.0 Динамички коефицијент ................................................................................................. Gz=2.0

Осредњен аеродинамички притисак ветра (јединствен за објекат као целину)

( )

Аеродинамички притисак ветра .................................................

Максимално одижуће дејство ветра .......................................... Максимално одижуће дејство ветра (за појас ширине 6.0m уз калканске зидове и уз подужну фасаду на

страни А, са слике 13) ............................................................. Минимално стабилишуће дејство сталног оптерећења ......................................... qmin = gkp = 0.20 KN/m2



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


2. Улазни подаци - Оптерећење Листа случајева оптерећења

No Назив

1 q,max

2 q,min

3 w

4 w,max

5 Комб.: I

6 Комб.: 1.35II+1.5III

7 Комб.: 1.35II+1.5IV



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


3. Статички прорачун



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919




ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919




ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


РЕАКЦИЈЕ ОСЛОНАЦА



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


КОМЕНТАР НА РЕАКЦИЈЕ ОСЛОНАЦА ТР ЛИМА:

Реакције ослонаца ТР лима за I случај оптерећења представља оптерећење АБ рожњача по m' од

следећих оптерећења:

Тежина кровног покривача покривача (gkp*) ...............................................................0.20 KN/m2

Тежина инсталација и спуштеног плафона (gi) ............................................................0.20 KN/m2

Тежина снега (s) ................................................................................................................1.0 KN/m2

УКУПНО ............................................................................................................................ 1.4 KN/m2

Максимална реакција средишњег ослонца је 9.18 KN/m’, што уједно представља максимално

оптерећење по 1m' средишње рожњаче.

Обзиром да је промењен кровни покривач (ТР лим + ПИР испуна16cm + SIKA мембрана), нова тежина

кровног покривача је: gkp* = 0.107 + 0.064 + 0.021 = 0.192 ≈ 0.20KN/m2

Оптерећење према ком су димензионисанe АБ рожњаче je:

λ · (gkp + gi + s) = 5.6m · (0.45KN/m2 + 0.2KN/m2 + 1.0KN/m2) = 9.24 KN/m’

Закључак:

Усвојеним статичким системом ТР лима (континуални носач на 2 поља) прекорачено је пројектовано

оптерећење средишње рожњаче за 6%. Увидом у прорачун АБ рожњача констатујемо да су стварни

напони који се јављају у рожњачама минимум 14.6% мањи од допуштених напона (преглед на

следећој страни), тако да АБ рожњаче могу да приме ново максимално оптерећење које је 6%

увећано у односу на пројектовано.



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


ПРЕГЛЕД ОДНОСА СТВАРНИХ И ДОПУШТЕНИХ НАПОНА АБ РОЖАЧА (из статичког прорачуна

АБ рожњача):

Тачка 1.6, II фаза – укупно стално оптерећење:

.............................................................................. 17.2% резерве

......................................................................................... 42% резерве

Тачка 1.7, II фаза – повремено оптерећење:

...................................................................................... 56.8% резерве

................................................................................ 31.7% резерве

Тачка 1.9, пресек а-а, напон смицања:

....................................................................... 14.6% резерве

Тачка 1.11, пресек а-а, напони у експлоатацији:

.................................................................. 56% резерве

Тачка 1.12, коефицијент сигурности на појаву прслина:

........................................................................................... 29.4% резерве



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


4. ДИМЕНЗИОНИСАЊЕ ТР ЛИМА 153/290/0.75mm

Испод је приложена таблица произвођача лима, где је у зависности од распона и дебљине лима дато дозвољено оптерећења. Таблица је израђена на основу EC3, тако да су за упоређење са вредностима из таблице уведени коефицијенти сигурности 1,35 за стално и 1,50 за корисно оптерећење.

Q = 1,35 x qmax = 1.35 × 1.40 = 1.89 kN/m2

За угиб L/200: Q = qmax = 1.40 kN/m2 < 3.47kN/m2

Закључак: ТР лим 153/290/0.75mm задовољава критеријуме ностивости и допуштених угиба.



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


5. ПРОРАЧУН ПОТРЕБНИХ СРЕДСТАВА ЗА ПРИЧВРШЋИВАЊЕ

Силе одизања кровног ТР лима:

a) На укупној површини крова

Максимална сила одизања (на средњем ослнцу, по 1м ширине) .................... Fz= 2.94KN/m’

Максимална сила одизања (на крајњим ослонцима, по 1м ширине) .............. Fz= 0.88KN/m’

b) На појасу ширине 6.0m уз калканске зидове и уз подужну фасаду на страни А, са слике 13



а.) У прилогу је таблица произвођача средстава за причвршћивање, где је дата носивост типла FISCHER

FNА 6/5 и FISCHER FDN 6/35 на чупање, и та вредност износи Fz1,dop = 2.4KN. Таблица је израђена на

основу EC3, тако да су за упоређење са вредностима из таблице уведени коефицијенти сигурности 1,35

за стално и 1,50 за оптерећење ветром.

Реакције ослонаца према EC3, на укупној површини крова:



потребан број типлова по ослонцу, по 1м ширине:

npotr = Fz / Fz1,dop = 4.62 / 2.4 = 1.925

уграђује се број типлова по ослонцу, по 1м ширине (у свакој ували):

nstv = 3 × 1/0.87 = 3.45

Усваја се челични типл FISCHER FNА II 6 x 30 у свакој ували.



ПИБ: 109008161, матични бр. 63858919


б.) Реакције ослонаца према EC3, на појасу ширине 6.0m уз калканске зидове и уз подужну фасаду на

страни А, са слике 13:

Максимална сила одизања (на средњем ослнцу, по 1м ширине) .................. Fz= 10.18KN/m’ Максимална сила одизања (на крајњим ослонцима, по 1м ширине) .............. Fz= 3.06KN/m’

потребан број типлова по ослонцу, по 1м ширине:

npotr = Fz / Fz1,dop = 10.18 / 2.4 = 4.24

уграђује се број типлова по ослонцу, по 1м ширине (у свакој ували):

nstv = 3 × 2/0.87 = 6.90

Усваја се челични типл FISCHER FNА II 6 x 30, по 2 комада у свакој ували.

ПРИЛОГ:

Documents

TR Lim Proracun Rev02