Per projektimin e Nyjes se marjes mbi lumin BISTRICE jepen:

UNIVERSITETI I POLITEKNIK I TIRANES

FAKULTETI I INXHINIERISE SE NDERTIMIT

A. Relacioni.1. Zgjidhja eaksit m t prshtatshm n baz t kushteve natyrore pr: - Kushtin minimal t veprs. - Pr projektimin e Nyjes s marrjes mbi lumi MAT jepen:

1. Harta topografike n shkalla 1:125000(pr zonn e ndrtimit).

2. T dhna gjeologjike.

- Ndrtimi gjeologjik n boshtin e digs: Gelqeror

- Ndrtimi gjeologjik ne zonen e veprave te tjera:Gelqeror

- Trashsia e aluvioneve n boshtin e digs:2/15 m

3. Hidrologjia.

- Prurjet maksimale me siguri

p%0.010.11.05.010.0

Qp16001200900650500

4. Hd= 71 m

KRKOHET: T hartohet projekti i digs e veprave te tjera hidroteknike te nyjes se marrjes. Relacioni: 1.Zgjedhja e aksit me te pershtatshem ne baze te kushteve natyrore per: - kushtin minimal te vepres - bashkevendosja optimale e veprave 2. Analiza e gjendjes s materialeve dhe kushteve gjeologjike.

3. Prmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e zgjedhur dhe klasifikimi i saj.

4. Llogaritjet pr digat:

- a) Prcaktimi i forcave q veprojn n dig dhe kombinimi i tyre.

- b)N baz t klass s veprs dhe krkesave normative prcaktohen metodat pr llogaritjen n soliditet, etj.- c) Prcaktimi i gjendjes s sforcuar t trupit te digs dhe t bazamentit pr do kombinim t forcave.

- d) Kontrolli i qndrueshmris s digs n rrshqitje (sipas rastit edhe kuptimin e prmbysjes).

- e) Konkluzionet lidhur me soliditetin dhe qndrueshmrin e digs.B. Shkarkimi i prurjeve.

1. Prgjithsisht zgjidhja rezulton me shkarkues n trupin e digs por n kushte t veanta mund t rezultoj me shkarkues bregor, pr kt, krkohet analiz dhe krahasim.

2. Prcaktimi i madhsis s prurjeve llogaritse dhe asaj kontrolluese n funksion t klass s veprs dhe pasojave t shkarkimit t saj.3. Llogaritja hidraulike (prmasimi) i frontit kaprderdhs me elementt prkats.

4. Llogaritja pr takimin e bjefeve dhe shuarjen e energjise n bjefin e poshtm.

C. Vizatimiet:1. Planimetria e prgjithshme e bashkvendosjes s veprave.2. Planimetria e digs.3. Prerja gjatsore e digs.4. Prerje trthore n disa profile ku paraqitet dhe bazamenti me masat prkatse inxhinierike t prmasimit.5. Perdja e imentimit dhe drenazhi.6. Fronti kaprderdhs me pamje nga posht (portat e pilat).7. Lidhja me bjefin e poshtm dhe masat pr shuarjen e energjis.8. Detaje t ndryshme.A RELACIONI Zgjidhja-1. Zgjidhja e aksit m t prshtatshm t digs n baz t kushteve natyrore pr:

- Kushtin minimal t veprs

- Bashkvendosjen optimale t veprave.T przgjedhsh aksin m t prshtatshm t digs pr kushtin minimal t veprs do t thot q t gjesh: a) aksin i cili siguron vllimin m t vogl t betonit pr ndrtimin e digs, dmth t gjesh grykn m t ngusht, b) volumin minimal t digave t devijimit, si dhe c) gjatsin minimale t tunelit t devijimit. Pr kt przgjedhje analizojm 2 akse, ku pr secilin llogaritim volumin e digs n prputhje me parametrat e krkuar t saj. Gjats trasimit t akseve t mundshm t digs duhet patur parasysh q aksi dinamik i digs t prputhet me aksin e rrjedhjes.

Pr llogaritjen e volumit bjm nj prmasim paraprak t seksionit trthor t digs duke e supozuar at n form trekndshi. Dim q gjersia e bazs s digs: b = f (Hd; llojit t bazamentit)

dhe lartsia e digs prcaktohet: Hd = Hd + Hshtress, ku: Hd = 71 (m)

Hshtress = ta + (23) m = 5+2 = 7 (m)

Hd = 71 + 7= 78 (m)

b = f (Hd; llojit t bazamentit)

Bazamenti n boshtin e digs prbhet nga gelqerore, pra formacion shkmbor.

Pr bazamente shkmbore parametri i rrshqitjes (f) merre (0.75). Pranojm si vler t ktij parametri f =0.75. Gjithashtu duke qen se n ndrtimin e digs parashikohet t merren masa kundr filtrimit pranojm ( = 0.5

Me gjetjen e dy parametrave (f) dhe (() i hapet rruga prmasimit paraprak t gjersis s digs i cili mund t realizohet n dy mnyra:

1 Analitike, ku: bekonomike duhet t plotsoj kushtet n a) Soliditet (p ( 0; b) Qndrueshmri2 Grafike, ku: bekonomike prcaktohet duke shfrytzuar kurbat e varsis s gjersis relative t tabanit t digs me profil trekndor dhe pjerrsis s ans me presion u nga parametri i rrshqitjes (f) pr diga betoni (0/( = 2.4 dhe (1 = 0.5

N rastin ton do t prdorim metodn grafike.Me vlern e parametrit t rrshqitjes (f = 0.75) ngrihemi vertikalisht derisa t presim kurbn e varsis t gjersis relative t tabanit t digs nga parametri i rrshqitjes. Nga pikprerja ecim horizontalisht majtas dhe shohim leximin n boshtin e gjersis relative

(b/h = 0.8). Pra, kemi prcaktuar q gjersia e bazs s digs (b = 0.8 Hd).Ngrihemi vertikalisht nga vlera e (f = 0.75) derisa t presim kurbn e varsis s pjerrsis s ans me presion (n) nga parametri i rrshqitjes (f). Nga pikprerja ecim djathtas dhe lexojm n boshtin e (n) q (n = 0). Kshtu prcaktuam q pjerrsia e ans me presion sht (m1 = 0). Si rrjedhim, pjerrsia e ans pa presion (m2 = b m1 = 0.8 0 = 0.8).Lartsia e kurors s digs e cila prben nivelin e Frankos do t jet d = 5 (m). Ndrsa gjersin e kurors s digs e cila prcaktohet nga teknologjia e ndrtimit dhe e shfrytzimit t digs do ta marrim 5 (m) dhe n planimetri do t zgjerohet n vendin e shkarkimit si

Fig. 1

domosdoshmri pr vendosjen e pajisjeve apo makinerive pr montimin dhe montimin e portave hidroteknike. N kt mnyr, kemi realizuar dimensionimin paraprak t profilit trthor t digs. Nga dimensionimi paraprak i profilit trthor t digs rezultoi se:

b = 0.8 ( Hd = 0.8 ( 78 = 62.4 (m)Ather, siprfaqja e profilit trthor paraprak do t jet:

Me an t ktij dimensioni paraprak (seksioni trthor t digs) dhe gjatsis mesatare t boshtit t digs, pr secilin aks, prcaktojm volumet e digs. Llogaritjet prmblidhen n tabeln e mposhtme (Tab 1):

Llogaritja e volumeve per aksin 1-1

HBiLiSmesVi

000

2822.475156.811760

5342.4106.25718.676351

7862.4441778.678258

5322.431.51778.656026

28059.3718.642613

0059.3156.83099.4

268108

Llogaritja e volumeve per aksin 2-2

HLiSmesVi

00000

2721.637.5291.65467.5

32.0925.725412.48800

8265.6162.573.839504

9777.62587.32013.8

57.0945.7187.551.413003

32.0925.762.928.92525.4

2721.62524.3665

0037.50151.9

72130

Pran secilit prej akseve vendosim pritat pr devijimin e rrjedhjes n biefin e siprm dhe at t poshtm si dhe tunelin e devijimit.

b- Llogarisim volumet e pritave t devijimit pr secilin prej akseve duke patur parasysh q pr digat deri ne 100 (m) kemi:

lartsia e prits n biefin e siprm hBS = 1/10 ( Hd lartsia e prits n biefin e poshtm hBP = 1/20 ( HdKshtu, do t kemi dy seksione pr secilin prej akseve.

Llogaritjet e volumeve t pritave t devijimit pr secilin prej akseve jepen n tabeln e mposhtme (Tab 2):

VOLUMI I PRITAVE

BJEFI I SIPERM

BJEFI I POSHTEM

S(m2)L(m)V(m3)S(m2) L(m)V(m3)Vtot

AKSI 1-1

199.131001991359.787.55223.725137

AKSI 2-2

199.13751493559.737.52238.717174

Si shihet nga rezultatet aksi 2-2 krkon nj volum m t vogl pr ndrtimin e pritave. Paraqitja skematike e pritave vijon ne faqen pasardhese.c- Prcaktojm gjatsit e tuneleve t devijimit dhe bjm krahasimin e tyre.

L1-1 =425 (ml); L2-2 = 850 (ml) KONKLUZION:

Nga analiza e krahasimit t rezultateve t dy akseve shihet se pamvaresisht se aksi 2-2 kerkon nje volum me te vogel per ndertimin e pritave te devijimit ne total ndertimi i diges dhe i veprave te tjera ndihmese sipas aksit 2-2 kerkon nje volum me te vogel punimesh sesa ndaj atij 1-1 duke bere keshtu qe ky aks te jete edhe aksi me i pershtatshem nga ana ekonomike.

2. Analiza e gjendjes s materialeve dhe kushteve gjeologjike, topografike

etj.Diga, e cila sht objekt i projektit ton, sipas llojit t materialit q do t prdoret do t jet e tipit me beton. Betoni si material kompoziv prgatitet prej inerteve (granil + rr) t cilat mund t jen me origjin shkmbore ose prej lumenjve, prej materialit lidhs i cili n rastin e betonit sht imentoja me shtresa n varsi t karakteristikave t krkuara t betonit.

Si pasoj e volumeve t mdha t betonit q krkon ndrtimi i digs sht me leverdi ekonomike q materialet q shrbejn pr prodhimin e betonit t sigurohen sa m afr vendndodhjes s aksit t digs. Meqnse pika e furnizimit t imentos sht e detyruar nga vendndodhja e fabrikave q shrbejn pr prodhimin e saj, n nj far mnyre sht e prcaktuar largsia e saj e furnizimit. Kshtu q ky kriter ekonomik mbetet t aplikohet vetm pr zhavorrin.

Kshtu, fillimisht do t prdorim zhavorrin i cili ndodhet n shtratin ekzistues t lumit, n pjesn e siprme t aksit t parashikuar t digs. Nxjerrja e zhavorrit nga shtrati ekzistues i lumit ka interes jo vetm pr leverdin e gjetjes s materialit t ndrtimit pran digs, por edhe sepse volumi i ktij materiali, i cili n rast mosshfrytzimi do t bllokohet nga liqeni q do t krijoj diga, i shtohet volumit t ktij liqeni.

Volumi i betonit pr ndrtimin e digs sipas kushtit minimal t veprs si dhe pr bashkvendosje optimale t veprave rezulton rreth 7.2*10 (m3). Me t njjtn vler konsiderojm edhe volumin e zhavorrit t nevojshm pr prgatitjen e betonit. Duke vlersuar:

ndrtimin gjeologjik t formacioneve n boshtin e digs, gelqerore konsiderojm q ato kan n prbrjen e tyre zhavorr n masn 50%

gjersin mesatare t shtratit t lumit gjat rrjedhs s siprme t aksit t digs 3 = 37.5 (m)

thellsin mesatare t aluvioneve prgjat shtratit t lumit H = 2 (m)

Rezulton q nxjerrja e materialit n pjesn e siprme t digs do t vazhdoj n nj largsi rreth 10 km prgjat rrjedhjes s lumit.

N kt mnyr i gjith zhavorri i nevojshm pr ndrtimin e digs do t sigurohet nga shtrati i lumit n pjesn e siprme t aksit t digs.

Bazamenti n t cilin do t mbshtetet diga n aksin e przgjedhur sipas ndrtimit gjeologjik sht flish. Ky lloj formacioni i prket grupit t bazameteve shkmbor dhe si i till lejon ngritjen e veprave me lartsi t mdha. Ai prbhet nga shtresa argjilore dhe ranore duke grshetuar kshtu karakteristikat e tyre q kan t bjn me rezistencn e formacionit, deformimin, arshmrin, qndrueshmrin ndaj ujit, etj.

Kushtet topografike t zons n t ciln do t vendoset aksi i digs dhe t zons prreth saj paraqiten n mnyr t plot me an t harts n shkall 1:12500 me koordinata

K-34-125-A-a (Vrtopi) t rrjetit ton shtetror.

3. Prmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e zgjedhur dhe klasifikimi i saj.Siprmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e digs prej betoni, me gravitet do t shrbej ai i prcaktuar n pikn A-1 t ktij projekt kursi. Klasifikimi i digs realizohet n funksion t llojit t bazamentit si dhe t lartis s tij. N Tab 3 paraqitet ky klasifikim. Prej ksaj tabele prcaktojm se diga jon e mbshtetutur n bazamente shkmbore (gelqeror) me nj lartsi Hd = 78 (m) sht dig e klasit t dyte. (Tabela e klasit t digs = f (lloji i bazamentit; Hd).

(Tab 3)OBJEKTIFORMACIONI I BAZAMENTITLARTESIA

IIIIIIIV

Diga zhavorrShkembor805080205020

ArgjilRanore me zaje te medha argjilore me gjendje te forte dhe te forte603060153015

Dheu, gurArgjila te ngopura402040102010

Diga betoni dhe b/aShkembor804080204020

Ranor402040102010

Argjilor201520101510

Pr digat e klasit t dyte nga Kushti Teknik (KTP Nr. 30-87), Tab 3.1 mbi sigurin e prurjeve maksimale pr objektet e prhershme kemi qQllog = Qp (0.1%) = 1200 (m3/s) Qk = Qp (0.01%) = 1600 (m3/s)Duke marr nga harta 2 pika para dhe pas aksit t digs prgjat lumit, gjejm pjerrsin e tij me profilin e zgjedhur:

Bazuar ne profilin gjatesor te diges ndrtojm varsin Q = f (H) pr profilin ne aksin e zgjedhur:

Duke pranuar ashprsin e shtratit t lumit n = 0.04 me kto t dhna formojm tabeln e mposhtme (Tab 4):(Tab 4)

Hi S(m2)(m)Ri =s /

0.50.793.360.2419.6417.5

13.186.750.4722.05348.1

212.7113.470.9424.759305.7

328.5920.211.4126.488900.7

450.8326.941.8927.7901940.3

579.4333.682.3628.8433518.3

6114.3740.422.8329.7325720.0

Meqenese trashesia e aluvioneve eshte ta=2m dhe tshp=5m(H2 =7mMe vlerat e Tab. 3 ndrtojm grafikun q shpreh varsin Q = f (H).

Nga grafiku Q = f (H) nxjerrim q pr:

Qllog = Qp (0.1%) = 1200 (m3/s) ( Hllog = 2.5(m) kemi q (m)QK=Qp(0.01%)=1600(m3/s) ( HK =3.3(m) kemi q 4. Llogaritjet pr digat:

A- Prcaktimi i forcave q veprojn n dig, skema e ngarkimit dhe kombinimi i forcave

Prcaktimi i forcave

Meqnse kontrollin n soliditet do ta bjm pr dy seksione:

Seksioni 1-1 pr lartsi dige H =39 (m)

Seksioni 2-2 pr lartsi dige H =78 (m)

Atehere fillimisht ngarkesat q veprojn n seksionin 2-2 t digs:

Llogaritjet Statike:

Forcat vertikale

Pesha vetjake e trupit t digs:

Pesha e kurors s digs:

Pesha e prizmit t ujit n biefin e siprm:

Pesha e prizmit t ujit n biefin e poshtm:

Pesha e prizmit t formuar nga aluvionet:

Prizmi i aluvioneve q depozitohen para digs varet nga lloji i aluvioneve dhe trashsia e shtress s tyre Ha. Pranojm q Ha = 40%.

Kshtu, lartsia e aluvioneve do t jet:

N

N

Ather, pesha e prizmit t aluvioneve, duke pranuar , do t ishte:

N B.S (

N B.P (

Presioni i kundrfiltrimit:

Presioni i notimit: (( = 1.0, (u = 1.0 (T/ml)

N llogaritje do t pranojm

Presioni i filtrimit;

Fig. 5

Pr t reduktuar presionin e filtrimit ndrtojm perde imentimi dhe sistem drenazhimi. Perdja e imentimit pozicionohet =6.24 nga cepi i siprm i tabanit ndrsa sistemi i drenazhit 5 (m) larg saj.

Nga rekomandimet themi se thellsia e perdes s imentimit sht:

ne e pranojm

Thellsia e perdes s drenazhit sht:, ku: - ordinata e reduktuar e presionit t filtrimit pr shkak t sistemit t drenazhit

Pr digat Klasi II kemi:

- ordinata e reduktuar e presionit t filtrimit pr shkak t perdes s imentimit;Kombinimi i zakonshm: ;

Kombinimiiveant:;hd/H=0.25=>hd=17.1

Ku:H=Hd-H=78-9.5=68.5mAther do kemi:

Pas ndrtimit t imentimit dhe drenazhit do kemi:

Kombinimi i zakonshm:

Kombinimi i veant:

Fig. 6Ku b1=gjeresia eperdes se cimentimit,b2=gjeresia e perdes se drenazhit. Forcat horizontale

Presioni hidrostatik i ujit n biefin e siprm:

Presioni hidrostatik i ujit n biefin e poshtm:

Presioni i plot i aluvioneve:

Ashtu si n rastin e llogaritjes s presionit t aluvioneve mbi faqet e digs edhe n kt rast lartsia e depozitimit t tyre e cila sht funksion i trashsis dhe llojit t aluvioneve do t llogaritet

Pr formacionin ton kemi: dhe

Pr biefin e siprm:

Pr biefin e poshtm:

Presioni i vals s krijuar nga era:

Presioni i valve ushtrohet n faqet e siprme t digave si rezultat i krijimit t valve q shkaktohen nga frytja e ers pr nj koh t gjat. N harta duhet gjetur gjatsia e rendjes s dallgs n siprfaqjen e pasqyrs s rezervuarit. pranoj D =1.5 (km)Gjithashtu pranoj q shpejtsia e ers sht:

Parametrat e vals pr thellsi do t jen:

ku: - pjerrsia e dallgs

ku:e-nr i Neperit

- merr parasysh rritjen e intensitetit t vals gjat gjatsis s rendies

Pas zvendsimit gjejm:

Gjejm dhe nga formulat:

sepse

Gjejm ngritjen e nivelit mesatar t vals mbi nivelin e qet

Pra, kemi:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 Ordinata e presionit shtes n taban:

Presioni i vals:

Momenti q shkakton presioni i vals ndaj qendrs s rrafshit t tabanit t digs do t jet:

Krahu i veprimit t presionit t vals pr rrafshin e tabanit t digs:

Veprimet dinamike:

Llogaritja e veprave inxhinierike ndaj veprimeve sizmike kryhet:

1 N baz t analizs modale me metodn e spektrit t reagimit

2 Me an t prdorimit t analizs dinamike t drejtprdrejt

Pr llogaritjen e digs s betonit n rastin ton do t prdorim Metodn- Veprimet sizmike t trupit t digs: Kto veprime llogariten me disa metoda t cilat jan

- Metoda statike:

- Metoda pseudostatike:

- Metoda dinamike:

Meqnse vepra jon sht e klasit t par, ather medota e llogaritjes sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989 do t jet Metoda dinamike.

Dim se , ku

Sizmiciteti i zons:

Nga harta sizmiologjike marrim pr zonn e ndrtimit t digs nj vler prej 8 ball.(Per shkemboret 8-1=7balle). Sizmiciteti i sheshit t ndrtimit:

Kategoria e truallit nga KTP 2-1989 Tab 1 rezulton t jet Kategoria1 (shkembor). Pr kategorin e truallit Nr. 1 dhe 7 ball nga tabela kemi:

Kategoria truallit7 ball8 ball9 ball

I0.080.160.27

II0.110.220.36

III0.140.260.42

Nxjerrim koeficientin sizmik

N funksion t klasit t digs prcaktojm koeficientin e inercis s veprs:

KlasaIIIIIIIV

kr1.51.251.00.75

N funksion t llojit t materialit t ndrtimit t digs, prcaktojm koeficientin e reagimit dinamik t strukturs

Tipi i konstruksionitDig Material VendiDig Beton (B/A)

(0.250.35

Presioni hidrodinamik sizmik n rezervuar:

Sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989:

Fig.1

- ordinata e diagrams s presionit hidrodinamik sizmik pr njsin e siprfaqes s objektit

- koeficienti sizmik pr intensitetin 8 ball dhe kategorin e truallit K-I kemi = 0.08

- koeficienti ku:

i inercis s veprs q merret n tabel n funksion t veprs pr K-I kemi =1.25

- koeficienti i reagimit dinamik, = 0.35

- merret n funksion t kndit t inklinimit t faqes s siprme kundrejt asaj vertikale

- koeficient pa prmasa q varet nga forma dhe thellsia e objektit:

Sipas fig. 14, fq.98 t KTP N.2 1989 pr

- thellsia e piks s faqes nn presion pr t cilin llogaritet vlera e mass s bashkangjitur

- pr kemi

ku: - distanca dig breg n thellsi

Ndrsa llogaritet me formuln:

ku po t zvendsojm vlerat e c dhe z pr secilin plan do t marrim rezultatet e ordinats s presionit pr secilin plan ku z sht thellsia e planit nga siprfaqja. Rezultatet paraqiten n tabel 4:

(Tab 4)CmaxzCPzEQZEMZE

0.7450.1762560.0302590.109839511.335

0.74100.2700430.0927190.673140845.342

0.74150.3467780.1785991.9449458102.019

0.74200.4128130.2834794.1161092181.368

0.74250.4706340.4039817.3322498283.387

0.74300.5215260.53719711.700161408.078

0.74350.5662510.68047817.290934555.439

0.74400.6053040.83132524.141682725.472

0.74450.6390270.98734432.256544918.175

0.74500.6676591.14620441.6072141133.55

0.74550.6913771.30561452.1331781371.595

0.74600.7103091.46330863.7416781632.312

0.74650.7245471.61702676.3074661915.699

0.74700.7341571.76450989.672332221.758

0.74780.741.981816112.226292758.61

Nga tabela del se pr (sek 2-2)

Presioni total Hidrodinamik

, pr

N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm presionin total. Rezultatet paraqiten n tabeln 4. Momenti rreth qendrs s rndess s seksionit n thellsi z, llogaritet me formuln: pr (sek 2-2)

N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm momentin rreth qendrs s rndess s secilit seksion. Rezultatet jepen n tabelen 4. Me kto t dhna ndrtojm diagramn e shprndarjes n lartsi t presionit hidrodinamik.

-Veprimet sizmike t vals gravitacionale:

Ka tre mnyra pr prcaktimin e vals gravitacionale:1.

ku: T1 perioda e tonit t par t lkundjes T1 = 1 sek ks koeficient ks = 0.05

Me tabel

h (m)I (ball)

0.46

1.27

2.08

2.79

pr: I = 7 ball ( h = 1.2 (m)

Nga kodi rus:

Nga tre mnyrat marrim at me tabel, pra h = 1.2 (m)

Presioni dinamik i dherave:

Presioni aktiv:

ku: presioni i aluvioneve n biefin e siprm

Presioni pasiv:

ku: presioni i aluvioneve n biefin e poshtm

Llogarisim ngarkesat q veprojn n seksionin 1 1 t digs:

Forcat vertikale

Pesha vetjake e trupit t digs:

Pesha e kurors s digs:

Pesha e prizmit t ujit n biefin e siprm:

Forcat horizontale

Presioni hidrostatik i ujit n biefin e siprm:

Presioni i vals s krijuar nga era:

Momenti do t jet:

Veprimet dinamike:

Meqnse vepra jon sht e klasit t par, metoda llogaritse do t jet Metoda dinamike:

ku:

koeficienti sizmik

koeficienti i rndsis sizmike

koeficienti i reagimit t strukturs Qk=G=G0+G1=101.64+6425.8=6527.4(T/ml)

Presioni hidrodinamik sizmik n rezervuar:

Sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989:

, ku:

- ordinata e diagrams s presionit hidrodinamik sizmik pr njsin e siprfaqes s objektit

- koeficienti sizmik pr intensitetin 8 ball dhe kategorin e truallit K-I kemi = 0.08 - koeficienti i inercis s veprs q merret n tabel n funksion t veprs pr K-2 kemi

= 1.25 - koeficienti i reagimit dinamik, = 0.35

- merret n funksion t kndit t inklinimit t faqes s siprme =0dhe

Duke zvendsuar vlerat e pr plane t ndryshme do t marrim vlerat e pr secilin plan

- pr kemi

Fig. 9 llogaritet me formuln:

ku n funksion t prcaktohet dhe ordinata e presionit pr secilin plan, ku

sht thellsia e planit nga siprfaqja.

CmaxzCPzEQZEMZE

0.7450.2700430.046360.16828525.67

0.74100.4128130.1417391.029027322.67

0.74150.5215260.2685992.925040351.01

0.74200.6053040.4156636.035420690.68

0.74250.6676590.57310210.401804141.69

0.74300.7103090.73165415.93542204.04

0.74350.7341570.88225422.418082277.72

0.74390.740.99090828.056572344.83

(Tab.5)

Nga tabela del se pr (sek 1-1)

- Presioni total Hidrodinamik:

N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm presionin total hidrodinamik.

Rezultatet paraqitur n tabelen 5.

Nga tabela del se pr (sek 1-1)

- Momenti rreth qendrs s rndess s secilit seksion n thellsin llogaritet me formuln:

N funksion t planit gjejm momentin rreth qendrs s rndess s secilit seksion. Rezultatet jepen n tabelen n 5.

Nga tabela del se pr

Veprimet sizmike t vals gravitacionale:

Pr kt llogaritje (), prcaktohet nga tabela n funksion t intensitetit sizmik. Kshtu, pr

Skema e ngarkimit

/ Per Seksionin 2 2 do te kemi

Per Seksionin 1 1 do te kemi:

Kombinimi i forcave

Pr t llogaritur qndrueshmrin e digs dhe soliditetin e saj marrim parasysh veprimin e menjhershm t forcave me kombinimin e tyre real m t pafavorshm. Llogaritja e digs n funksion t etapave t ndrtimit apo t prdorimit t objektit, llojit t kombinimit t forcave si dhe llojit t kontrolleve, paraqitet n mnyr skematike n bllokskemn e mposhtme:

I.Rasti i Ndrtimit

a Qendrueshmri

b) Soliditet

1. K.Baz

( 2. K. Vecant

(II. Rasti i Shfrytzimita Qendrueshmrib) Soliditet 1. K.Baz

(

( 2. K. Vecant

(

( D Kontrolli i qndrueshmris s digs Kontrolli n qndrueshmri prfshin:

- Rrshqitje

- Prmbysje

- Notim

sht vrtetuar s po u plotsua kushti n rrshqitje sigurohen edhe dy kushtet e tjera.

- Rasti I-a-1dhe Rasti I-a-2Rasti i ndrtimit sht ather kur diga sht ndrtuar por ende nuk ka filluar ndrtimi i rezervuarit, nuk vepron presion hidrostatik dhe kundrpresioni i ujit. N kto dy raste nuk ka nevoj t bhen llogaritje n Qndrueshmri pasi ajo sht e garantuar.

Rasti II-a-1

N kt rast koeficienti i rezervs n rrshqitje llogaritet duke marr parasysh peshn vetjake, presionin hidrostatik t ujit n dig nga ana e biefit t siprm dhe biefit t poshtm, kundrpresionin e filtrimit dhe t notimit si dhe presionin e aluvioneve e t valve.

Pr kt rast sipas kushteve teknike koeficienti i rezervs n rrshqitje pr digat e klasit t dyte sht krr 1.2. Gjithashtu duke u nisur nga lloji i bazamentit q pr rastin ton sht glqeror, marrim forcn e frkimit t bazamentit gelqeror me tabanin e digs f = 0.75 dhe kohezion c = 30 kPa

jan forcat mbajtse

jan forcat q tentojn ta rrshqasin

Pra, kushti plotsohet.

Rasti II-a-2

N kt rast koeficienti i rezervs n rrshqitje llogaritet duke marr parasysh forcat e prmendura tk Rasti II-a-1 plus forcat sizmike t trupit t digs, mass s ujit t rezervuarit, vals dhe t aluvioneve. Pr kt rast kemi: dhe

Pra, kushti nuk plotsohet.

B N baz t klass s veprs dhe krkesave normative prcaktohen metodat pr llogaritjen n soliditetLlogaritja n soliditet do t bhet pr t 4 nn-rastet e bllokskems, d.m.th do t bhet si pr fazn e ndrtimit ashtu edhe pr at t shfrytzimit, pr planin 2-2 n tabanin e digs dhe planin 1-1 n 50 (m) larg nga tabani.

Llogaritja n soliditet realizohet me an t dy metodave:

Metoda e Rezistencs Materiale

Metoda e Elasticitetit

- Metoda e Rezistencs Materiale supozon se:

Trupi i digs sht homogjen, izotrop dhe elastik

Sforcimet q do t llogarisim do t jen pr faqet e jashtme ndrsa pr pjesn e brendshme sforcimet prhapen n mnyr drejtvizore (pra, nuk e kalojn vlern e sforcimeve t faqeve)

Llogarisim:

1. Sforcimet normale (horizontale, vertikale) 2.Sforcimet kryesore, parlel dhe pingul me faqet e digs

- Metoda e Elasticitetit

Me ann e saj mund t prcaktojm jo vetm sforcimet skajore por edhe vleftn e tyre n cdo pike t profilit trthor t digs. N kt metod sforcimet n cdo pike t profilit me lartsi infinit shprehen me an t funksioneve lineare t koordinatave.

T gjitha kto sforcime do t llogariten pr t dy biefet dhe 2 planet e marra n shqyrtim. Pr kt qllim prdoren formulat e mposhtme:

Plani 1-1:

B=31.2m; H=39; F=31.2m; w=162.24m

ku:t-krahu i forces

C- Prcaktimi i gjendjes s sforcuar t trupit t digs dhe t bazamentit pr cdo kombinim t forcave dhe cdo rast llogaritsSforcimet n trupin e digs do t llogariten pr t dyja biefet dhe dy planet e marra ne shqyrtim. Pr kt qllim prdorim formulat e mposhtme:

Sforcimet vertikal

Sforcimet tangenciale

Sforcimet horizontale

:

Sforcimet kryesore Sforcimet paralel me faqen e diges:

:

Sforcimet pingul me faqen e digs:

Kto llogaritje paraqiten n form tabelare m posht pr:

Forcat e brendshmeKombinimi bazeKombinimi i veante

Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.

N1707.821707.821707.821707.82

Q0784.0989.66835.55

M9653.1320162.6210818.711309764.14

y'114.249.46121.436.34

y''-4.76156.76-11.9573.13

x'039039

x''--1.33739.75-4.22550.23

xy'0000

xy''-11.41-37.81-32.16-50.91

'114.249.46121.436.34

1''-13.8987-25.67113.9

2'039039

2''0009.5

Seksioni 1-1 (Hd=39(m); B=31.2(m) (Tab. 6)Forcat e brendshmeKombinimi bazeKombinimi i veante

Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.

N6527.643995.546527.643995.54

Q03316.39342.73470.51

M69716.98219168.2178627.18227284.32

y'21242.09225.872.52

y''-2.819137.5-19.82107

x'078078

x''-1.80491.39-11.5271.92

xy'0000

xy''-2.255102.4--13.1278.03

'21242.09225.872.52

1''-4.623219.4-31.51169.5

2'078078

2''09.509.5

-Seksioni 2-2 (Hd=78(m); B=62.4(m)Tab.(7)

E- Konkluzionet lidhur me soliditetin dhe qendrueshmrin e digs

Konkluzione lidhur me qndrueshmrin Nga analiza q i bjm vlerave t koeficientit t rezervs n rrshqitje n rastet e kombinimit t zakonshm dhe t vecant konkludojm q: Qndrueshmria e digs son nuk sigurohet, pra sht e paqndrueshme. Pr kt arsye marrim masa pr rritjen e duke rritur prmasat e digs,konkretisht rrisim B e saj dhe C,derisa te na plotesohet kushti i krr,shume i rendesishem per bazamentin e saj. Konkluzione lidhur me soliditetinVlerat ekstreme t sforcimeve q rrjedhin nga kombinimet m t disfavorshme jan: Sic shihet nga figura n varsi t fazs s punimeve pikat m t sforcuara jan: Ndrtimi: sht pika e cila ka nj sforcim n trheqje:

-Shfrytzimi:shtpikaecila ka nj sforcim n trheqje:

Pr plotsimin e kushteve t soliditetit mbshtetemi n dy kondita:

1)

Pr kt mjafton q betoni q do t prdorim t jet i marks: M-50 me Rb=50(kg/cm2)

Kshtu:

Por ne rastin tone 212>50d.m.th soliditeti nuk na garantohet per konditen e pare2) Kondita e dyt ka t bj me mungesn e sforcimeve trheqse n faqen e siprme t digs pr rastin e rezervuarit t mbushur me uj (biefi i poshtm)

N rastin ton , d.m.th soliditeti na garantohet pr konditn e dyt.

SHKARKIMI I PRURJEVE

A Prgjithsisht zgjidhja rezulton me shkarkues n trupin e digs por n kushte t vecanta mund t rezultoj m shkarkues bregor. Pr kt krkohet analiz dhe krahasim.Shkarkuesit jan dy llojesh:

Shkarkues bregor

Shkarkues n trupin e digs

- Shkarkuesit bregor t cilt prbhen prej portalit t hyrjes, tunelit t devijimit dhe portalit t daljes mund t jen t tipit:

Shkarkues bregor t manovrueshm me rrymshpejtues

Shkarkues bregor tunel

- Shkarkues bregor tip pus

- Shkarkues bregor tip transhe - Shkarkuesit n trupin e digs jan m t thjesht. Ata realizojn shkarkimin e prurjeve m t mdha duke qen kshtu m ekonomik.

Konkluzion: Przgjedhja e tipit t shkarkuesit varet nga kushtet e terrenit, formacioni gjeologjik, nga krahasimi i kostos s shkarkuesit pr cdo rast, etj

Shkarkuesi q i prgjigjet m mir krkesave t projektit ton dhe t cilin do t prdorim do t jet ai i tipit n trupin e digs.

B Prcaktimi i madhsis s prurjeve llogaritse dhe asaj kontrolluese n funksion t klasit t veprs dhe pasojave t saj.

Probabiliteti i llogaritjes s prurjeve llogaritse dhe kontrolluese pr prmirsimin e shkarkuesit t digs merren n funksion t klasit t veprs dhe kushteve t shfrytzimit (Tabela 8):KLASA E VEPRESKUSHTET E SHFRYTEZIMIT

NORMALETE JASHTZAKONSHME

PROPABILITETI I PRURJES MAKSIMALE

VEPRA E PERHERSHME0.10.01

KLASA I

KLASA II1.00.1

KLASA III2.00.5

KLASA IV5.01

Duke ditur klasin e veprs prcaktojm probabilitetin e prurjeve maksimale llogaritse dhe kontrolluese, prkatsisht pr shfrytzim normal dhe t jashtzakonshm.

N rastin ton, pr vepra t klasit t par kemi:

N funksion t probabilitetit t prurjeve maksimale nga tabela e Prurjeve maksimale e dhn n Detyr pr siguri t ndryshme prcaktojm prurjet maksimale llogaritse dhe t kontrollit. Kshtu kemi:

C Llogaritja hidroteknike (prmasimi) i frontit kaprderdhs me elementt prkats t veprs s shkarkimit

Prurja q shkarkon kaprderdhsi me profil praktik jepet nga:

, ku:

- koeficienti i prurjes per profil praktik

- koeficienti i ndrydhjes s rryms

- koeficienti i mbytjes,

Pranojm e cila sht lartsia llogaritse e ujit q shkarkohet mbi kaprderdhs dhe gjejm B.

pr gjejm B:

Tipi i ports q do t prdoret pr shkarkim do t jet port segment. Quhen t tilla pasi porta prbn nj pjes (segment) t rrethit. Duke u nisur nga prvoja botrore, Profesori na ka dhn n mnyr grafike fushn e dimensioneve t portave segmente. Duke u nisur nga ky grafik pr nj lartsi porte pranojm . Pra, do t kemi 7 porta t cilat do t ken dimensione .

Numri i pilave sht 6, pra n=6, nga ku gjejm:

Me vlern e sakt t gjejm B:

x0.0000.1000.2000.3000.4000.6000.81.0

y0.1260.0360.0070.0000.0070.0600.1420.257

Llogarisim frontin kaprderdhs:

Nga tabela e Kriger-Oficerovit prjepen:

x1.21.41.72.02.53.03.54.04.5

y0.3970.5650.891.221.962.823.823.994.22

Kto vlera i shumzojm me dhe kemi:

x0.0000.5001.0001.52.03.04.05.0

y0.630.180.0350.0000.030.300.711.285

x6.07.08.510.012.515.017.520.022.5

y1.9852.8254.456.19.814.119.116.9521.1

Me kto vlera ndrtojm profilin praktik t digs. Nga pika 2 vazhdojm n mnyr lineare me knd , tek pika 1 e cila ndodhet n prerjen e harkut me rreze

Ku: hS lartesia e ujit per do Hi

ku:

Ku: Hi eshte y=71m nga N.U.B.S

Lartesise (hi) te ujit per (Hi) i shtojme nje lartesi rezerve duke perfituar keshtu lartesine e mureve te shkarkuesit gjate gjithe gjatesise se tij (hM).

NRHiBVihihhM

1562.038.622.240.52.74

21062.0312.191.590.52.09

32062.0317.231.120.51.62

43062.0321.110.910.51.41

54062.0324.370.790.51.29

65062.0327.250.710.51.21

76062.0329.850.650.51.15

87162.0332.470.590.51.09

Duke pasur parasysh qe rrjedhja e ujit turbullohet dhe mund te krijoje xhepa ajri, duhet te percaktojme zonen e perajrimit.Ky raport gjendet ne funksion te numrit te Frudes.

Per Fr=40 duhet marre ne konsiderate rritja e lartesise se ujit si pasoje e perajrimit, pra kemi:

hi=Qll/B*V ku:hi-lartesiaeujit ne rrymeshpejtuesPer:

dhe ndodh perajrimi i rrymes.

Shenim: Lartesia e mureve anesore te rrymshpejtuesit (hM):hM=hi+Dh Ne pjesen para se te ndodhe perajrimi i rrymes do te marre parasysh rezerven mbi lartesine e rrjedhjes (; Ne pjesen pasi ndodh perajrimi i rrymes perve do te merret parasysh dhe ngritja e lartesise se ujit si pasoje e perajrimit

NRHihiFrhrhajhM

152.2417.020.5-2.74

2101.5923.980.5-2.09

3201.1234.040.5-1.62

4300.9141.890.50.9842.39

5400.7948.260.50.9842.27

6500.7153.700.50.9842.19

7600.6558.660.50.9842.13

8710.5964.620.50.9842.07

D- Llogaritja per takimin e biefeve dhe shuarjen e energjise ne biefin eposhtemLidhja me biefin e poshtem

Llogarisim largesine e hedhjes:

Ku: - kendi i hedhjes se hundzes

Llogaritja e gropes se grryerjes.

Per llogaritjen e thellesise se gropes se grryerjes (hg) perdoret formula Ahmedov:

Ku: b0 gjeresia e rrjedhjes ne biefin e poshtem,

V0 shpejtesia e rrjedhjes ne biefin e poshtem,

x kendi i inklinimit te rrjedhjes ne biefin e poshtem,

0 kendi i ferkimit te brendshem te materialit te formacionit kur bie uje

C koezioni

Vmg shpejtesia e mosgrryerjes

EMBED AutoCAD.Drawing.15

EMBED AutoCAD.Drawing.15

EMBED AutoCAD.Drawing.15

PAGE - Faqja 44 -

_1204902612.unknown

_1205525544.unknown

_1205947175.unknown

_1205960375.unknown

_1206037970.dwg

_1206351364.unknown

_1206351444.unknown

_1207093214.unknown

_1207093294.unknown

_1207093359.unknown

_1206371475.unknown

_1206371499.unknown

_1206352101.unknown

_1206351404.unknown

_1206345930.dwg

_1206348100.dwg

_1206050604.dwg

_1206038309.unknown

_1205961766.unknown

_1205962001.unknown

_1205962086.unknown

_1205963157.unknown

_1205963178.unknown

_1205962064.unknown

_1205961899.unknown

_1205960622.unknown

_1205961142.unknown

_1205960509.unknown

_1205947186.unknown

_1205947716.unknown

_1205947815.unknown

_1205949829.unknown

_1205947738.unknown

_1205947188.unknown

_1205947189.unknown

_1205947187.unknown

_1205947182.unknown

_1205947184.unknown

_1205947185.unknown

_1205947183.unknown

_1205947180.unknown

_1205947181.unknown

_1205947176.unknown

_1205700681.unknown

_1205792191.unknown

_1205941740.unknown

_1205947171.unknown

_1205947173.unknown

_1205947174.unknown

_1205947172.unknown

_1205947168.unknown

_1205947169.unknown

_1205947167.unknown

_1205947166.unknown

_1205939545.unknown

_1205939546.unknown

_1205935690.unknown

_1205770457.unknown

_1205770753.unknown

_1205792057.unknown

_1205770559.unknown

_1205704716.dwg

_1205770404.unknown

_1205700773.unknown

_1205700933.unknown

_1205700987.unknown

_1205700795.unknown

_1205700753.unknown

_1205530613.dwg

_1205684209.unknown

_1205684356.unknown

_1205700155.unknown

_1205700405.unknown

_1205684403.unknown

_1205685094.unknown

_1205684385.unknown

_1205684309.unknown

_1205684329.unknown

_1205684252.unknown

_1205684296.unknown

_1205681703.unknown

_1205683976.unknown

_1205684051.unknown

_1205684074.unknown

_1205683930.unknown

_1205532328.unknown

_1205534052.unknown

_1205541740.unknown

_1205534493.dwg

_1205532910.unknown

_1205532268.unknown

_1205529905.unknown

_1205530033.unknown

_1205530100.unknown

_1205530142.unknown

_1205530242.unknown

_1205530327.unknown

_1205530288.dwg

_1205530161.unknown

_1205530118.unknown

_1205530065.unknown

_1205530082.unknown

_1205530048.unknown

_1205529973.unknown

_1205530013.unknown

_1205529919.unknown

_1205528696.dwg

_1205528992.unknown

_1205529489.unknown

_1205528956.unknown

_1205525649.unknown

_1205528389.unknown

_1205528457.unknown

_1205528493.unknown

_1205528402.unknown

_1205525671.unknown

_1205528350.unknown

_1205525582.unknown

_1204915462.unknown

_1205172348.unknown

_1205179451.unknown

_1205187944.dwg

_1205524211.unknown

_1205525521.unknown

_1205524151.unknown

_1205181523.unknown

_1205182109.unknown

_1205185347.dwg

_1205181594.unknown

_1205180735.dwg

_1205177573.unknown

_1205178865.unknown

_1205178927.unknown

_1205178745.unknown

_1205174258.dwg

_1205177464.unknown

_1205172449.unknown

_1204920463.unknown

_1204920986.unknown

_1204922762.unknown

_1204922864.unknown

_1204923528.unknown

_1204923554.unknown

_1204923581.unknown

_1204923489.unknown

_1204922843.unknown

_1204922457.unknown

_1204922497.unknown

_1204921001.unknown

_1204920608.unknown

_1204920929.unknown

_1204920961.unknown

_1204920909.unknown

_1204920524.unknown

_1204920583.unknown

_1204920480.unknown

_1204920173.unknown

_1204920257.unknown

_1204920421.unknown

_1204920439.unknown

_1204920405.unknown

_1204920213.unknown

_1204920229.unknown

_1204920191.unknown

_1204920056.unknown

_1204920095.unknown

_1204920136.unknown

_1204920080.unknown

_1204919407.unknown

_1204919502.unknown

_1204919384.unknown

_1204909100.unknown

_1204909814.unknown

_1204914604.unknown

_1204914939.unknown

_1204915386.unknown

_1204914635.unknown

_1204909963.unknown

_1204914561.unknown

_1204909916.unknown

_1204909378.unknown

_1204909586.unknown

_1204909607.unknown

_1204909539.unknown

_1204909230.unknown

_1204909297.unknown

_1204909196.unknown

_1204902831.unknown

_1204903101.unknown

_1204903193.unknown

_1204909017.unknown

_1204903169.unknown

_1204903033.unknown

_1204903087.unknown

_1204902852.unknown

_1204902744.unknown

_1204902793.unknown

_1204902813.unknown

_1204902776.unknown

_1204902713.unknown

_1204902729.unknown

_1204902667.unknown

_1204896074.unknown

_1204899316.unknown

_1204902387.unknown

_1204902546.unknown

_1204902581.unknown

_1204902597.unknown

_1204902560.unknown

_1204902465.unknown

_1204902495.unknown

_1204902415.unknown

_1204899888.unknown

_1204900130.unknown

_1204902369.unknown

_1204899907.unknown

_1204899718.unknown

_1204899742.unknown

_1204899649.unknown

_1204896977.unknown

_1204898403.unknown

_1204899233.unknown

_1204899301.unknown

_1204899218.unknown

_1204897053.unknown

_1204898295.unknown

_1204897023.unknown

_1204896443.unknown

_1204896727.unknown

_1204896737.unknown

_1204896488.unknown

_1204896176.unknown

_1204896243.unknown

_1204896114.unknown

_1204659966.unknown

_1204882581.unknown

_1204895529.unknown

_1204895581.unknown

_1204895949.unknown

_1204895564.unknown

_1204889641.unknown

_1204889657.unknown

_1204889617.unknown

_1204667592.unknown

_1204882014.unknown

_1204882083.unknown

_1204667722.unknown

_1204732168.unknown

_1204667611.unknown

_1204660460.unknown

_1204663333.unknown

_1204660300.unknown

_1204488195.unknown

_1204648168.unknown

_1204658314.unknown

_1204659521.unknown

_1204648235.unknown

_1204490577.unknown

_1204641604.unknown

_1204490899.unknown

_1204490435.unknown

_1193347382.unknown

_1193348283.unknown

_1195804209.unknown

_1204134404.unknown

_1195807447.unknown

_1193348383.unknown

_1193348112.unknown

_1193348282.unknown

_1193348094.unknown

_1193345321.unknown

_1193347313.unknown

_1193345256.unknown

_1145386681.dwg