Arvand HVAC 40

به نام آن كه جان را فكرت آموخت

شماره چهلم - 90

صاحب امتياز: شركت صنايع يكتا تهويه اروندمدير مسوول: مهندس منوچهر شجاعى

سردبير: مهندس حسن بهرامى

در اين شماره مى خوانيد:

ــتفاده از مطالب و تصاوير نشريه اروند با ذكر منبع بالمانع است. اســريه مى توانند آثار خود را به ــدان به درج مطلب در اين نش عالقه من

نشانى نشريه ارسال نمايند. اروند در رد، قبول يا اصالح و ويرايش مقاالت آزاد است.

مقاالت ارسالى عودت داده نخواهد شد.

كارخانه اصلى (شماره 1) و واحد فروش: كرج، نسيم شهر، سه راه آدران، به طرف شهريار، انتهاى خيابان سعدى.

شماره هاى واحد فروش (كد 021):8-88802677 و 2-88739880 و 88504770-4

شماره هاى واحد فروش (كد 0229):4585899- 4586036 و 7-4584983 و 4584996-7

شماره هاى فاكس واحد فروش:4585079-0229 و 021-88766794

شماره هاى كارخانه (كد 0229): 8-4585657 و 4584998 و 4584717

شماره فاكس كارخانه (كد 0229):4584198

پست الكترونيكى بازرگانى:i n f o @ a r v a n d c o r p . c o m

واحد فروش:s a l e s @ a r v a n d c o r p . c o m

نشانى اينترنت:w w w. a r v a n d c o r p . c o m

ــهرك ــماره 2: كيلومتر 26 اتوبان تهران، قم - ش كارخانه شصنعتى شمس آباد - بلوار گلستان - گلشن 10 - قطعه 10.

پست الكترونيكى:g a c @ a r v a n d c o r p . c o m

تلفن هاى تماس و فاكس:021-56230345-9

ARVAND Internal Magazine

Managing Director: M. Shojaei

Editor in chief: H. Bahrami

نشريه اروندشماره استاندارد بين المللى:

1684-4270

تازه هاى تهويه................................................................................................... 2آب مصرفى درسيستم هاى سرمايش تبخيرى............................................ 4روابط تهويه مطبوع.......................................................................................... 6

طبقه بندى سيسـتم سـرمايش جذبـى از نظر منبع گرمايـى عمليات 7 ....................................................................................... تغليظ و احياتوزيع هوا در استخرها................................................................................... 15انتخاب چيلرهاى جذبى................................................................................ 19محاسبات كوره هواى گرم............................................................................ 27منابع توليد آب گرم مصرفى..........................................................................29مالحظات اجرايى براى نصب تاسيسات در ساختمان.............................. 32قوانين فن....................................................................................................... 36بررسى موارد اقتصادى و هزينه هاى سيستم هاى سرمايش تبخيرى.... 37محاسبات سرانگشتى روشنايى................................................................... 40

عالقه مندان جهت دريافت رايگان اين نشريه و ارسال آثار خود مى توانند با واحد روابط عمومى شركت صنايع يكتا تهويه اروند

يا از طريق صندوق پستى 113 - 37685 اقدام نمايند.

واحدهای تهویه هیبریدیشرکت Reznor محصول جدید خود

را معرفی کرد. سری Z واحدهای هیبریدی

یکپارچه تهویه، ترکیبی است از یک پمپ

ــی انرژی در ــرخ بازیاب ــی و یک چ گرمایش

ــتم ــک واحد که بدین ترتیب بازده سیس ی

ــتان نیز ارتقا می یابد. این واحدها در زمس

و به منظور فراهم ساختن هوایی با درجه

ــتم ــت از سیس حرارت C˚21 تلفیقی اس

پمپ حرارتی DX و چرخ انتالپی. محصول

ــرایط آب و ــرکت Reznor در ش جدید ش

هوایی گرم تر، هوای تازه ای بدون رطوبت با

دمای C˚21 تولید می کند.

پمپ های گرمایش داخلی با قابلیت نصب روی دیوار

Mitsubishi Electric ــرکت ش

ــا ظرفیت ــش داخلی ب ــای گرمای پمپ ه

ــت نصب روی دیوار 27000Btu/h و قابلی

ــورداری از ــه با برخ ــت ک عرضه کرده اس

Hyper-Heating INVERTER فناوری

ــای F˚5 برابر 100 درصد و ــد در دم قادرن

13- برابر 73 درصد از ظرفیت ــای̊ در دم

ــد. از دیگر ــود را ارائه دهن ــی خ گرمایش

ــن واحدهای جدید می توان قابلیت های ای

به وجود یک سیستم تصفیه سه مرحله ای و

حس گری اشاره کرد که نوسانات دمایی را

در فضا تشخیص می دهند و تغییرات الزم

را در تنظیمات سیستم به عمل می آورند.

Ziehl- فن های محوری شـرکتAbegg

تازگی ــه ب Ziehl-Abegg ــرکت ش

فن هایی مجهز به فناوری Ecblue روانه

ــه حداکثر ــه برای ب ــت ک بازار کرده اس

رساندن میزان بازده انرژی، از موتورهای

روتور خارجی جریان - مستقیم استفاده

ــای محوری ــوی پره فن ه می کنند. الگ

FE2owlet از بال های جغد گرفته شده

است تا از میزان سروصداها کاسته شود.

چیلرهای آبی با چهار کمپرسـور Maglev

ــام ــی MS-500F ن ــر 500 تن چیل

ــرکت Multistack با محصول جدید ش

Maglev ــن ــور بدون روغ چهار کمپرس

ــر یک از ــر عملکرد ه ــارت ب ــت. نظ اس

ــورت جداگانه ــه ص ــورها ب ــن کمپرس ای

FlexSys ــرل ــتم کنت ــق سیس و از طری

ــه ای که باید هر ــورت می پذیرد به گون ص

ــورها دارای ــو با سایر کمپرس یک همس

ــند تا بازده انرژی ــترین عملکرد باش بیش

نیز به باالترین سطح خود برسد.

مانیتورهای FMS-1650 سری®BACnet

شرکت Triatek مانیتورهایی به بازار

ــوارد کاربردی در ــت با م عرضه کرده اس

اتاق های و ــگاه ها آزمایش بیمارستان ها،

ــار، دما، تمیز که به صورت همزمان فش

ــی را در ــرات آب و هوای ــت و تغیی رطوب

صفحه نمایش خود نشان می دهند. سری

از ®BACnet مانیتورهای FMS-1650

طریق پیش زمینه رنگی، صفحه اطالعاتی

در خصوص وضعیت اتاق ارائه می دهند.

ظرفیت بـا فن کویل واحدهـای 1200cfm 200 تاcfm

International Environmental شرکت

ــات تاسیس ــرای ب ــدی جدی ــول محص

ــات ــجویی یا تاسیس ــای دانش خوابگاه ه

ــرایط آب و هوایی مرطوب کاربردی در ش

ــت. واحدهای و خورنده طراحی کرده اس

ــه از فوالد ــل Vertical Series ک فن کوی

زنگ نزن ساخته می شوند، دارای ظرفیت

200cfm تا 1200cfm هستند.

UniFlow Fume هودهایــرکت هودهای UniFlow Fume ش

ــرگالس ــازه های فایب HEMCO از روس

ساخته شده اند که در برابر مواد شیمیایی

از مقاومت باالیی برخوردارند. این هودها

VaraFlow ــتم ــورداری از سیس با برخ

قادرند جریان هوا را از طریق یک محفظه

ــفتگی به دریچه ــا کمترین میزان آش و ب

خروجی هدایت کنند.

رطوبت زن هـای جدیـد طـرح XT بخار

ــد رطوبت زن های بخار در طرح جدی

ــه و کارکردهای ــرد ارتقا یافت XT عملک

ــای کنترل کننده ه ــق طری از ــازه ای ت

ــده ــزوده ش ــه آن اف Vapor-Logic4 ب

ــت. ظرفیت این رطوبت زن ها از 2 تا اس

90 کیلوگرم بر ساعت اعالم شده است.

شـرکت جدیـد حس گرهـای ILLUMRA

E3T ــری ــرکت ILLUMRA س ش

در ــیدی خورش ــیم بی س ــای حس گره

تازه هاىتهويه

صفحه 2 / شماره 40

يكتا تهويه ارونداصالت تهويه مطبوع

چيلر جذ بى گازسوز

ــرد. ــازار ک ــود را وارد ب ــره ای خ و پنج

ــرای انواع ــیم ب ــن حس گرهای بی س ای

سیستم های محرک سازگار و محصوالت

ــتات ها، ــه ترموس ــده از جمل کنترل کنن

و ــاق ات ــای کنترل کننده ه ــا، رله ه

ــبکه های BACnet و Ethernet برای ش

ــتم های مدیریت انرژی از تلفیق با سیس

ــتفاده می کنند. ــکل EnOcean اس پروت

حس گر E3T با برخورداری از قابلیت های

ــتم مربوطه در تاریکی الزم عملکرد سیس

را برای چند روز امکان پذیر می سازد.

سـقفی تهویـه سیسـتم های مناسـب برای جریان های هوایی

گرم و آلودهــقفی ــتم های تهویه س ــور سیس موت

ــا ظرفیت ــرکت Continental Fan ب ش

ــه 61000cfm در فضاهای خارجی تهوی

ــتفاده از آن ها برای ــرار می گیرند و اس ق

ــب ــای هوایی گرم و آلوده مناس جریان ه

ــت. وجود یک دمپر تخلیه پروانه ای و اس

یک پراونه محوری مقاوم در برابر جرقه،

ــای این ــوارد دیگر ویژگی ه ــه م از جمل

محصول به شمار می روند.

نسخه 2010 استاندارد 90.1ــاریافته استاندارد ــخه تازه انتش نس

ــاس قی در ASHRAE ــن انجم 90.1

ــتاندارد موجب ــخه 2004 این اس با نس

افزایش 20 درصدی بازده انرژی شد. در

Lynn G) همین ارتباط لین جی بلنجر

Bellenger)، رییس این انجمن، اظهار

ــتاندارد موجب ارتقای داشت: «این اس

ــمگیر بازده انرژی در ساختمان های چش

ــده بازسازی ش ــاختمان های س و جدید

ــت در توسعه ــد.» گفتنی اس خواهد ش

این استاندارد انجمن مهندسی روشنایی

ــن ــا انجم ــمالی (IES) ب ــکای ش آمری

ــارکت داشته و از زمان ASHRAE مش

ــال 2007 تا کنون 109 انتشار آن در س

الحاقیه به آن افزوده شده است.

همکاری ASHRAE و IES در تقویت استاندارد 90.2

ــن انجم و ASHRAE ــن انجم

ــمالی ــنایی آمریکای ش ــی روش مهندس

(IES) همکاری هایی را در زمینه ارتقای

ANSI/ ــتاندارد ــات اس ــطح مالحظ س

ــا محوریت طراحی ASHRAE 90.2، ب

ــکونی ــاختمان های مس ــازده انرژی س ب

کم ارتفاع، با یکدیگر آغاز کرده اند. هیات

ــال 2009 بر ــره ASHRAE در س مدی

ــبت ارتقای 30 درصدی بازده انرژی نس

ــد. کمیته ــخه 2004 تاکید ورزی ــه نس ب

استاندارد 90.2 نیز در نظر دارد در سال

ــذاری تغییرات ــی تاثیرگ جاری به بررس

پیشنهادی بپردازد.

جدیـد نسـخه های انتشـار ASHRAE استاندارد

ــتانداردهای اس 2010 ــخه های نس

ASHRAE در زمینه مبردها به صورت

یک بسته منتشر شد. در استاندارد 34 که

ANSI/ASHRAE تلفیقی از استاندارد

ــا محوریت موضوع نقش و 34-2010، ب

ــتاندارد امنیت طبقه بندی مبردها و اس

موضوع با 2010-ANSI/ASHRA 15

ــتم های سیس برای ــی ایمن ــتاندارد اس

تبرید، است، به روش نام گذاری مبردها

ــموم و طبقه بندی اطالعات مربوط به س

و قابلیت اشتعال آن ها اشاره شده است.

ــه ــتاندارد 34-2010، 37 الحاقی در اس

ــخه 2007 و 15 الحاقیه به نسخه به نس

2010 این استاندارد افزوده شده است.

رقابـت در شـرکت کنندگان CFD امکان سنجی

ــرای ارزیابی ــن ASHRAE ب انجم

امکان سنجی و دقت استفاده از روش های

CFD در جست وجوی مسابقه دهندگانی

ــق ضریب اتالف ــا از این طری ــتند ت هس

شبکه های کانالی به لحاظ عددی تعیین

CFD Shootout ــود. برندگان رقابت ش

ــی که ــای فن ــود را در ورقه ه ــج خ نتای

ــازد ــر می س ASHRAE آن ها را منتش

ــت بتوانند ارائه خواهند کرد و ممکن اس

جوایز نقدی دریافت کنند.

مطالعه کیفیت هوای فروشگاه های خرده فروشی

ــا ب ــی تحقیقات ــروژه پ ــک ی در

دالری ــون میلی 1.5 ــرمایه گذاری س

ــتانداردها و فناوری ــی اس ــه مل موسس

ــده است تا روش های (NIST)، مقرر ش

ــت هوای ــرایط تهویه و کیفی ــود ش بهب

ــگاه های بزرگ خرده فروشی داخل فروش

مورد مطالعه قرار گیرد. در ایاالت متحده

نزدیک به 1.36 میلیون متر مربع فضا به

این فروشگاه های خرده فروشی اختصاص

ــت اما اطالعات اندکی پیرامون یافته اس

کیفیت و تهویه هوا در آن ها در دسترس

ــت. ASHRAE مسوولیت این پروژه اس

ــگاه ــیگل از دانش ــه دکتر جفری س را ب

ــربریک از دانشگاه تگزاس و دکتر یلنا اس

ــره ــت. خبرهای منتش ــپرده اس پن، س

حاکی از آن است که احتمال می رود این

پروژه در دسامبر 2012 به پایان رسد.



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي




علمى

آب مصرفى درسيستم هاى سرمايش تبخيرى

استفاده از آب در سیستم های سرمایش

ــی از الزامات عمده محیطی تبخیری، یک

ــرایط آب وهوایی گرم و خشک است. در ش

ــتیابی به جنبه های مصرف به منظور دس

آب، میزان آب مصرفی در مدارس را برای

حمام، بهداشتی، ــرویس های س مصارف

سرایداری، رستوران، شستشو و سرمایش،

ــازمان مهندسین ایالت در نظر بگیرید. س

نیومکزیکو به طور تخمینی اظهار می کند

ــر در روز، 15 تا ــه مدارس به ازای هر نف ک

25 گالن آب را براساس امکاناتی که دارند،

ــد. عالوه بر ــرار می دهن ــتفاده ق مورد اس

مصرف آب، فرایند تولید الکتریسیته برای

ــتفاده می نماید مصارف گوناگون از آب اس

که مهم ترین آن دفع حرارت توسط برج های

خنک کن تبخیری است. بنابراین هنگامی

ــاژ گاز طبیعی یا آب به محل که برای پمپ

عملیات، از الکتریسیته استفاده می شود،

مصرف آب همیشه ضمنی بوده و هزینه آن

در قبض قید می شود.

ــه آب، توجه ما را فقط قبوض ماهیان

به مصرف آب در رده های ساختمانی جلب

می کند. دیدگاهی اجمالی در صرفه جویی

آب، بر روی میزان آب مورد نیاز برای نیل

ــورد نظر تمرکز می یابد. توانی به اهداف م

ــیته در نیروگاه تولید ــط الکتریس که توس

ــورهای ــود، برای راه اندازی کندانس می ش

تبخیری یا برج های خنک کن که برای دفع

حرارت به کار برده می شوند، به آب احتیاج

دارد. الکتریسیته مصرفی در سیستم های

سرمایش تراکمی، از لحاظ تاثیر سرمایشی،

ــرمایش ــتم های س ــا سیس ــه ب در مقایس

ــتر خواهد بود. مقدار هزینه تبخیری بیش

آب در این فرایندها معموال کمتر از هزینه

الکتریسیته مصرفی است اما در هر دو نوع

فرایند، آب نقش عمده ای ایفا می نماید.

ــرف آب از منابع مختلف، میزان مص

ــت. عواملی که بر مصرف آب متفاوت اس

ــرایط ــتند، عبارتند از: ش ــذار هس تاثیر گ

ــرعت هوای بستر ــتر، س جوی، تاثیر بس

ــرمایش تبخیری، سیستم ــتم س در سیس

ــی و تعویض ــرخ زیرآب کش ــع آب و ن توزی

تدریجی آب. نتایج تجزیه و تحلیلی که در

خصوص مصرف آب در مدارسی با سیستم

سرمایش تبخیری 17,000 فوت مکعب در

ــرمایش تبخیری مستقیم - غیر دقیقه، س

مستقیم و سیستم های مرکب مستقیم -

ــتقیم انجام شده در ــاط مس تراکمی انبس

جدول (1) ارائه شده است. همچنین این

جدول نشان می دهد که مقدار عمده ای از

ــتفاده از دستگاه رسوب گیری آب را با اس

تشتک متناوب می توان ذخیره نمود. نرخ

ــی آب الزم ــی و تعویض تدریج زیرآب کش

ــتر برای کنترل تجمع جامدات بر روی بس

سیستم سرمایشی، به شرایط آب و هوایی

محل بستگی دارد. نرخ باال در زیرآب کشی

و تعویض تدریجی متناوب آب، فقط تحت

شرایط سخت کیفیت آب مورد نیاز است.

برخی از مصرف کنندگان بسترهای پوشالی

ــض ــی و تعوی ــت، از زیرآب کش ارزان قیم

ــاوب آب صرف نظر کرده و در تدریجی متن

ــترها را عوض یک یا دو بار در هر فصل بس

تعویض می کنند.

حال به این موضوع می پردازیم که این

ــده الگوی مصرف چگونه با آب مصرف ش

ــور راه اندازی یک ــرای تولید برق به منظ ب

خنک کننده تبخیری مقایسه می شود؟ به

ــالیانه آب مصرفی این منظور، میانگین س

ــایر مصارف در ــای خنک کن و س در برج ه

ــان ــیته «س ــتگاه تولید برق الکتریس ایس

ــن در مگاوات ــادل 500 گال ــوآن»، مع خ

ــاعت ــاعت، یا 0.5 گالن درکیلووات س س

ــت. دمای ــده اس ــا برآورد ش در نیروگاه ه

ــد موجب افزایش ــتان می توان هوا در تابس

ــن به ازای ــده، تا 0.95 گال ــدار ذکر ش مق

ــود. ــاعت در نیروگاه ها ش هر کیلووات س

ــورد نیاز جهت ــزان آب م ــن مقدار، می ای

ــون و حمل ــای گوناگ ــادن، فراینده مع

زغال سنگ الزم برای تولید الکتریسیته را

ــود. عدم بازدهی موجود در شامل نمی ش

انتقاالت الکتریکی، موجب می شود، 15 تا

٪30 از توان تولیدی، در فرایندهای انتقال



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــیته به مقاومت الکتریکی تبدیل الکتریس

شود. اوج مصرف آب برای الکتریسیته الزم

ــک واحد تراکمی، 18.5 جهت راه اندازی ی

گالن در ساعت است. این مقدار تخمینی،

مربوط به دستگاه سرمایش تراکمی است

ــبت بازدهی ــرایط طراحی با نس که در ش

ــادل 6500 فوت ــال تب ــرژی 10، در ح ان

مکعب در دقیقه هوا است. مطابق جدول

ــوق را با آب مصرف (2)، می توان مقدار ف

شده در سیستم سرمایش تبخیری مقایسه

نمود. جریان هوای افزایش یافته مورد نیاز

ــرمایش تبخیری، برای تکمیل سیستم س

سرمایش قابل مقایسه با 6500 فوت مکعب

ــط واحد ــد تراکمی، توس ــه واح در دقیق

بزرگ تری که درجدول (2) نشان داده شده

ــب در دقیقه)، ــت (12,500 فوت مکع اس

دقیق تر بازگردانده می شود.

ــه هدر ــری آب ب ــرمایش تبخی در س

ــور فراهم ــه از آب به منظ ــی رود، بلک نم

ــش رفاه و ــت، افزای ــردن محیطی راح ک

آسایش و بازدهی استفاده می شود. آب را

می توان مانند گاز یا زغال سنگ، به عنوان

ــوخت های استخراجی در نوعی دیگر از س

ــوخت یا آب بسیار پر نظر گرفت. اتالف س

ــت زیرا در آن صورت، از مصرف هزینه اس

این منابع نتایج مطلوبی حاصل نخواهیم

تخمین آب مصرفی

گالن در هر سال از طریق سیستمزیرآب کشی و تعویض تدریجی آب

گالن در هر سال با رسوب گیری تشتک

9,6676,284سیستم مستقیم

11,9007,735سیستم مستقیم+ غیرمستقیم

6,0003,900مستقیم انبساطی+ مستقیم تبخیری

ــدن تفاوت موجود جدول (1) الگوی مصرف آب در سیستم سرمایش تبخیری ــن ش کرد. برای روش

ــن مصرف کردن و به هدر دادن، مثالی بی

می زنیم. به عنوان مثال، یک فالش تانک

سرویس بهداشتی، به 3 گالن آب احتیاج

ــتفاده از آب، در ــیوه اس ــن ش دارد. در ای

ــت، اما ــده اس واقع کار مفیدی انجام ش

همین وسیله در صورتی که تحت نگهداری

ــرد، موجب ــح قرار نگی ــتفاده صحی و اس

ــازمان آب ــود. س ــن آب می ش ــدر رفت ه

ــت که حتا ــد» بیان کرده اس «نیو انگلن

ــتی که دارای نشتی ــرویس بهداش یک س

ــت، به تنهایی می تواند روزانه بیش از اس

ــدر دهد. درختانی که ــن آب را ه 200 گال

ــایه می اندازند، نیاز به ــاختمان ها س بر س

ــن را کاهش داده ــرمایش در این اماک س

ــوم به و همچنین از طریق فرایندی موس

ــرمایش ــر و تعریق، موجب ایجاد س تبخی

تبخیری شده و سرمایش مفیدی را فراهم

ــود، گیاهان پنبه، ــد. با این وج می نماین

روزانه 300 گالن آب را از طریق فرایند فوق

به تبخیر و تعریق می رسانند.

جدول (2) مقایسه میزان آب مصرفی درسیستم سرمایش تبخیری

سرمایش تبخیری مستقیم ( فوت مکعب دردقیقه )

دمای هوای خشک محیطی

درجه فارنهایت (2)

دمای هوای مرطوب

درجه فارنهایت (2)

درصد بازده دمای هوای رفت (1)

تبخیرگالن/ساعت (3)

زیرآب کشی متناوب گالن /

ساعت (4)

آب مصرفی گالن / ساعت وات/ زیرآب کشی

آب مصرفی گالن / ساعت وات / رسوب گیری

تشتک

معادل تن (5)

تن – ساعت /

گالن

نکات:1- دمای هوای رفت خنک کننده تبخیری

دمای هوای خشک بیرون = دمای هوای خشک داخل - (بازده تبخیر× (دمای هوای خشک داخل – دمای هوای مرطوب داخل))

2- اطالعات آب و هوا در ماه جوالی درآلبوکرک:2-72-4523 NMERDI ،راهنمای آب و هوای نیومکزیکو

3- بر اساس فرمول تبخیر: گالن در ساعت = (1/2 × فوت مکعب در دقیقه (دمای هوای 10.000/(L دمای هوای خشک – E خشک

براساس نرخ زیرآب کشی متناوب 12اونس بر دقیقه، واحد کوچک و 25 اونس بر دقیقه، واحد بزرگ.

(TDBout – TDBin)×AF×CFM =Q 4- براساس معادله




تخصصى

روابط تهويه مطبوع

=

= � �2

= � �2RPM2�

RPM1

GPM2�GPM1

HD2�HD1

RPM2�RPM1

GPM2�GPM1

قوانین پمپ

�BB

HH

PP

2

1

� = � �3

= � �3

= � �1.5

BHP =

MHP =

VH =

HD = P × 2.31�SP.GR.

V2

�2g

BHP�M/DEFF.

GPM × HD × SP.GR.��

3960 × PUMPEFF.

HD2�HD1

RPM2�RPM1

GPM2�GPM1

GPM =RPM =HD =BHP =Pump Size =Water Density =SP.GR. = p y qSP.GR. (Water) = 1.0PUMPEFF. = 60–80%M/DEFF. = 85–95%M/D = Motor/DriveP =VH =V =g =

اندازه پمپچگالی آب

گالن در دقیقهدور در دقیقهفوت آبتوان ترمزی بر حسب اسب بخارثابتثابتوزن مخصوص مایع نسبت به آب

(آب)

فشار بر حسبهد سرعتی بر حسب فوتسرعت بر حسب فوت بر ثانیهشتاب گرانش

(NPSH) محاسبات هد مکشی مثبت خالص پمپ

NPSHAVAIL > NPSHREQ’D

NPSHAVAIL = HA � HS − HF − HVP

NPSHAVAIL =NPSHREQ’D =

HA =

مکش مثبت موجود در پمپ بر حسب فوتمکش مثبت مورد نیاز در پمپ بر حسب فوتفشار در سطح مایع (فوت - 34 فوت برای آب در فشار اتمسفر یک) ارتفاع سطح مایع باال زیر(+) یا پمپ (−) (فوت) اتالف اصطکاکی بین پمپ منبع (فوت)فشار مطلق بخار آب در دمای مایع (فوت - طبق استاندارد انجمن سرمایش، گرمایش و تهویه مطبوع آمریکا)

HS =HF =HVP =

تهویه مطبوع چگالیده

جریان تهویه مطبوع چگالیده (گالن در دقیقه)نرخ جریان هوا (فوت مکعب در دقیقه)حجم مخصوص هوارطوبت مخصوصرطوبت مخصوص

GPMAC COND =

GPMAC COND = CFM × ΔWGR.��SpV × 8.33 × 7000

CFM × ΔWLB.��SpV × 8.33

GPMAC COND =

CFM =SpV =

ΔWLB. =ΔWGR. =

(Lb.H2O/Lb.DA)

(Cu.Ft./Lb.DA)

(Gr.H2O/Lb.DA)

GRAINSREQ’D = � �ROOM AIR

− � �SUPPLY AIR

POUNDSREQ’D = � �ROOM AIR

− � �SUPPLY AIR

LB. STM/HR = = CFM × POUNDSREQ’D × 60CFM × GRAINSREQ’D × 60��

7000

WLB.�SpV

WLB.�SpV

WGR.�SpV

WGR.�SpV

رطوبت زنی

2(32.16Ft./Sec )



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

مقاالتطبقه بندى سيستم سرمايش جذبى از نظر منبع گرمايى

عمليات تغليظ و احياــرای عملیات ــع گرمایی ب نوع منبــای ماده جاذب ــظ محلول یا احی تغلیــر ترتیب چرخه ــی تاثیری ب ــر کل از نظــرمایش در چیلرهای جذبی مختلف ســاختاری موجب ــدارد اما به لحاظ س ن

بروز برخی تفاوت ها می شود .

ــرم ، گ آب داغ ، آب ــار ، بخ

ــتقیم و انرژی خورشیدی هر شعله مس

ــتقیم یا غیر ــک می توانند منبع مس ی

ــی برای انواع چیلرها مستقیم گرمایش

ــاذب مختلف ــرد و ج ــا زوج های مب ب

ــند . امروزه آب داغ که تحت فشار باش

ــا 130 درجه ــای 110 ت ــا دم ــاال و ب ب

ــود ، به دلیل ــانتی گراد تولید می ش س

ــرد چندانی در ــکالت، کارب برخی مش

ــتم های گرمایشی ساختمان ها ی سیس

ــع ــه تب ــدارد و ب ــکونی و اد اری ن مس

ــا آب داغ ــی که ب ــی جذب آن چیلرهای

ــوال د ر این گونه ــد نیز معم کار می کنن

ــرار ق ــتفاده اس ــورد م ــاختمان ها س

ــر آن که د ر برخی موارد نمی گیرند، مگ

صنعتی و ویژه، استفاد ه از سیستم آب

ــل اجتناب ناپذیر د اغ بنا به برخی د الی

ــز به ژنراتور ــد. اما چیلرهای مجه باش

ــرایط خاصی با بخار می توانند تحت ش

آب داغ و حتا با آب گرم نیز کار کنند .

ــور از آن، آبی با ــرم که منظ آب گ

ــانتی گراد د مای کمتر از 100 د رجه س

د ر فشار جو است، تنها برای چیلرهای

یک اثره مورد استفاده قرار می گیرد ، در

صورتی که آب داغ و بخار قابلیت کاربرد

برای هر دو نوع چیلر یک اثره و دو اثره

را دارند . د ر سیستم های جذبی آمونیاکی نیز فارغ از شعله مستقیم، امکان استفاد ه ــود د ارد. ــز وج ــار نی از آب د اغ و بخجد ول زیر به طور خالصه د مای سیال ــه نوع سیستم جذبی گرم کنند ه د ر ســک اثره، د و اثره، و آمونیاکی لیتیمی ت

را نشان می د هد.

چیلر جذبی آب گرم و آب داغاز ــرم گ آب ــی جذب ــای چیلرهــا آب داغ در ــتند ام ــوع یک اثره هس نــرد دارد . ــره نیز کارب ــای دو اث چیلرهــتقیم ــتفاده از چیلرهای شعله مس اســا با بخار ــی که ژنراتور آن ه و چیلرهای

ــر از چیلرهای آب کار می کند قدیمی تــت . لمپ و زیگلر درسال 1996 گرم اســیال های ــتفاده از س میالدی ایده اسکم دما مانند آب گرم را برای چیلرهای ــی جمع بندی و ارائه کردند. آن ها جذبمقاالت زیادی در مورد چیلرهای جذبی یک اثره با رویکرد بهره گیری از آب گرم ــر نمودند . تحقیقات آن ها حتا را منتشــرای ایجاد چرخه هایی زمینه هایی را بکه با دمای بسیار کمتر کار می کنند را تحت عنوان چرخه نیم اثره به وجود آورد که در همان سال نمونه های تحقیقاتی ــش قرار گرفت. البته در آن مورد آزمایچرخه های نیم اثره ضریب کارایی نصف ضریب کارایی چرخه های یک اثره است. تصویر (1) نمونه ای از چرخه نیم اثره را ــالف اصلی بین ــش می دهد . اخت نمایــره اضافه ــا چرخه یک اث ــن چرخه ب ای

شدن یک ابزوربر و یک ژنراتور است . ــتم بخار آب ناشی از در این سیسعملیات تغلیظ در ژنراتور دمای پایین به

آب داغ یا سیال داغ فرایندهادمای بخار یا گاز داغ فرایندهانوع سیستم جذبی

300-240 250-225 لیتیمی تک اثره

(110-120) (115-150)

400-310 365-350 لیتیمی دواثره

(175-185) (155-205)

385-210 385-210 آمونیاکی

(100-195) (100-195)




ــبت به ــتم نیم اثره آب گرم را نس سیسسیستم های یک اثره تا حدودی توجیه

نمود . ــیاالت کم دما ــتفاده از س برای اســای جذبی ، ــرم در چیلره مانند آب گــطح ــدام می تواند افزایش س اولین اقــد . حرارتی ژنراتور و مبدل حرارتی باشبه عنوان مثال با دو برابر نمودن سطح ــوان 0.3 تن تبرید حرارتی ژنراتور می تــرمایی را با آب (1 کیلو وات) ظرفیت ســانتی گراد (174 درجه گرم 79 درجه ســا افزایش ــن نمود ، ب ــت) تامی فارنهایــن مقدار ــی مبدل نیز ای ــطح حرارت ســانتی گراد (172 درجه به 77.6 درجه س

فارنهایت) تقلیل خواهد یافت.ــتفاده از نظریه پردازی در مورد اســرای چیلرهای ــرم با دمای کم ب آب گــرای بهره گیری ــه ای ب ــره، مقدم یک اثــی از تلفات حرارتی انواع از انرژی ناشــودن آب و ــرم نم ــرای گ ــین ها ب ماشسپس به کارگیری آن برای تامین انرژی

گرمایی ژنراتور است . ــرم ، از ــای آب گ ــش دم ــا کاه بــته می شود . در ــرمایی کاس ظرفیت ســتم های متعارف جذبی که با آب سیســرای تولید يک تن ــرم کار می کنند ب گتبرید سرمایش ، دمای آب گرم ورودی ــانتی گراد ــه س ــور 93.3 درج ــه ژنرات بــت) در نظر گرفته ــه فارنهای (200 درجمی شود، اما تورن بلوم و نیمو در سال 1994 میالدی نشان دادند که با اضافه

ــور مابین اواپراتور و کردن یک کمپرسابزوربر می توان از دمای آب گرم ورودی ــرمایی ــه همان ظرفیت س ــت و ب کاســاره ــت . همان گونه که اش ــت یاف دســتفاده از آب گرم یکی از موارد شد ، اســتفاده از انرژی های زمینه ساز برای استجدیدپذیر و خلق سیستم های ترکیبی است و استفاده این چنین از کمپرسور ــی یکی از ــتم جذب ــاختار سیس در س

همین ایده هاست . ــی تحقیقات ــوم و نیمو ط تورن بل

جای رفتن به کندانسور بار دیگر جذب

لیتیم بروماید ابزوربر دوم می شود و به

این ترتیب بخشی از آب محلول ارسالی

ــوی ابزوربر اول توسط ابزوربر دوم از س

ــدی گرمایی ــده و نیازمن از آن جدا ش

ــازی آب از لیتیم ــرای جداس ژنراتور ب

بروماید کمتر می شود .

ــه می تواند با ــتم اگرچ ــن سیس ای

ــد اما دبی آب دماهای کمتری کار کن

برج خنک کننده در آن ها افزایش یافته

ــبت به و در مجموع ضریب کارایی نس

کاهش به شدت یک اثره ــتم های سیس

می یابد . در جایی که برای تامین انرژی

ــایر ــی ژنراتور از اتالف حرارت س گرمای

سیستم ها یا ماشین ها استفاده می شود

ــب کارایی ــاد به موضوع ضری توجه زی

ــت، زیرا در این چندان قابل قبول نیس

ــت که به گونه ای از حالت قصد این اس

انرژی گرمایی تلف شده استفاده نموده

ــری گرم نموده ــی را با دمای کمت و آب

ــتفاده ــرمایش مورد اس و آن را برای س

قرار دهیم . بنابراین با فرض استفاده از

منابع گرمایی که در حال به هدر رفتن

ــم به گونه ای کاهش ــتند، می توانی هس

ــتم نیم اثره ضریب کارایی ویژه در سیس

را با به کارگیری از تلفات حرارتی جبران

ــرژی حرارتی یک ــتفاده از ان کنیم . اس

ــی ــش یا انرژی گرمایی بد نه ناش دودک

ــور مکانیکی یا آب ــرد یک موت از کارک

گرم رادیاتور یک اتومبیل که همگی در

ــدون انجام هیچ کاری ، حالت عادی ب

ــش می دهند، ــط را افزای گرمای محی

ــاص و با ــرایطی خ می توانند تحت ش

به کارگیری تجهیزات و سیستم مناسب

ــن انرژی ــرای تامی ــبی ب ــل مناس عام

گرمایی سیستم های نیم اثره باشند. از

این دیدگاه می توان کاهش قابل توجه تصویر (1) چرخه سیستم جذبی نیم اثره

کندانسورژنراتور دمای زیاد

ژنراتور دمای کم

بخار یا آب گرم

اواپراتور

ابزوربر د وم

مبدل حرارتی دمای زیاد

ورود و خروج آب برج خنک کن آب برج خنک کن مبدل حرارتی دمای کم

آب سرد شده

ابزوربر اول



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــور موفق ــود با اضافه کردن کمپرس خ

ــرم ورودی به چیلر ــدند دمای آب گ ش

را تا 79.4 درجه سانتی گراد (175 درجه

فارنهایت) کاهش دهند و در عین حال

ــت یابند. در این به همان ظرفیت دس

ــتم تحقیق ، ضریب کارایی برای سیس

متعارف 0.77 و برای سیستم مجهز به

کمپرسور 0.79 به د ست آمد. در همین

ــرم با دمای ــتفاده از آب گ آزمایش اس

ــانتی گراد (175 درجه ــه س 79.4 درج

ــش 0.23 تن ــت) منجر به کاه فارنهای

ــت کل 1.0 تن تبرید و کاهش از ظرفی

ضریب کارایی تا حد 0.63 شد اما اضافه

ــن چرخه همان ــور به ای کردن کمپرس

عیب بزرگ سیستم های تراکمی ، یعنی

ــیته را به همراه دارد . مصرف الکتریس

به عنوان مثال در همین آزمایش برای

ــد ، 117 وات (0.15 تامین یک تن تبری

ــب) انرژی الکتریکی مصرف خواهد اس

شد که در ظرفیت های بیشتر سرمایشی

ــدد قابل توجه ای می تواند تبدیل به ع

شود ؛ اگر چه فاصله آن با سیستم های

ــت . ــیار زیاد اس تمام تراکمی هنوز بس

زیرا در آن سیستم ها مصرف الکتریکی

ــه ازای هر تن تبرید بین 800 تا 1000 ب

وات است و در خوش بینانه ترین حالت

ــر از 600 وات نخواهد ــن مقدار کمت ای

شد.

ــور ژنرات ــه ب ورودی آب ــای دم

ــرم متعارف ــای آب داغ و آب گ چیلره

به ترتیب 100 تا 130 درجه سانتی گراد

ــه درج ــا 95 ت 80 و (212OF- 266OF)

ــت. ــانتی گراد (176OF -203OF) اس س

برای تعیین اندازه پمپ و لوله های رفت

ــت آب داغ یا آب گرم باید دبی و برگش

ــود . دبی را می توان مورد نیاز تعیین ش

از طریق رابطه زیر محاسبه نمود:

LE tt60QD (1)

(gpm) د بی آب گرم = D

ــورد نیاز ــی م ــت گرمای Q = ظرفی(Btu/hr) ژنراتور

ρ = چگالی آب د ر د مای مورد نظر (lb/gal)

،260oF ــای ــی آب برای د م (چگالــه ترتیب 32oF ،180oF ،200oF ،212oF ب

7.823 و 7.996 ،8.035 ،8.097 ،8.33

پوند بر گالن است.)60 = برای تبد یل ساعت به د قیقه

(oF) د مای آب ورودی = tE(oF) د مای آب خروجی = tL

ــن ــه (1) میانگی ــه د ر رابط چنانچــی آب را 8 فرض کنیم، می توانیم چگالرابطه را به شکل ساد ه تر زیر بنویسیم:

t480QD

ــای آب ورود ی و t∆ = اختالف د م

(oF) خروجیــتی ــه صورت سرانگش اما اغلب بچگالی را برابر 8.33 فرض نمود ه و د بی

را چنین تخمین می زنند:

t500QD

و اگر اختالف د مای رفت و برگشت ــت د رنظر گیریم، ــه فارنهای را 20 د رج

رابطه تخمینی زیر نتیجه می شود:

1000QD

ــای ــل چیلره ــه در عم ــا ک از آنجــرایطی با جذبی با ژنراتور بخار تحت شــتفاده ــا آب گرم نیز مورد اس آب داغ یــازنده س کارخانجات ــد ، می گیرن قرار ــای خود چگونگی تعیین در کاتالوگ هــه جای بخار ــادل آب گرم ب مقدار معــرح ــب نمودارها و روابطی ش را در قال

ــوارد اجرایی ــد . بنابراین در م می دهنباید این اسناد مالک تعیین و انتخاب

قرار گیرند .

چیلر جذبی با ژنراتور بخارــع انرژی ــار منب ــای نهان بخ گرمــای جذبی ــرای چیلره ــیار خوبی ب بســور چیلر ــار ورودی به ژنرات ــت . بخ اســک و بدون قطرات آب جذبی باید خشباشد . وجود هوا به همراه بخار از دمای آن کاسته و می تواند انتقال حرارت در ــور را دچار اختالل کند و در عین ژنراتــید کربن به همراه ــال ورود دی اکس حــید بخار نیز می تواند موجب تولید اســای ژنراتور ــک و خوردگی لوله ه کربنیــود . بنابراین بخار باید تا حد امکان ش

خالص و بدون مواد زائد باشد .ــای یک ــرای چیلره ــار بخار ب فشمرحله ای بین 9 تا 12 و برای چیلرهای ــا 120 پوند بر اینچ دو مرحله ای 110 تــق) در نظر ــارف (غیرمطل ــع متع مربگرفته می شود . دمای ژنراتور چیلرهای ــا 120 درجه ــن 115 ت ــره نیز بی یک اثسانتی گراد (240oF - 248 oF) باید باشد. ــرای چیلرهای دو اثره این مقدار برابر بــانتی گراد (370 درجه ــا 188 درجه س ب

فارنهایت) است.

ــره بهتر ــای یک اث ــورد چیلره درم

ــیر بخار از فشار شکن است که در مس

استفاده نشود ، زیرا معموال پس از افت

ــار به همان ــار ، دمای بخار کم فش فش

ــبت کاهش نمی یابد و ممکن است نس

اضافه دمای بخار که تحت تاثیر تقلیل

ــت از مقدار ــود آمده اس ــار به وج فش

ــد . در ــتر باش مجاز کارکرد ژنراتور بیش

ــار ، ــس از عملیات تقلیل فش ــع پ واق

ــود . این موضوع بخار فوق داغ1 می ش

ــک نمودن بخار مفید است از نظر خش




ــت مخاطراتی اما از نظر دما ممکن اس

را متوجه ژنراتور سازد . به عنوان مثال

ــار از 150 دمای بخار پس از کاهش فش

به 15 پوند بر اینچ مربع ممکن است به

150 درجه سانتی گراد برسد و این مقدار

در حالت کاهش فشار از 75 به 15 پوند

ــانتی گراد ــر اینچ مربع ، 140 درجه س ب

ــک از دو حالت ــود . در هر ی ــد ب خواه

فوق دمای بخار ورودی به ژنراتور باالتر

از حد مجاز اغلب چیلرهای جذبی یک

مرحله ای است .

ــا در چیلرهای جذبی، انرژی اساس

ناشی از گرمای نهان بخار مورد استفاده

ــوس بخار قرار می گیرد و گرمای محس

چندان تاثیری در فرایند تغلیظ ندارد .

از این رو فوق داغ شدن بخار که افزایش

ــش دمای ــوس و افزای ــای محس گرم

ــراه دارد ، موجب کندی بخار را به هم

ــرارت و تاخیر در اخذ گرمای انتقال ح

ــود زیرا مدتی طول خواهد نهان می ش

ــده و به دمای ــید تا بخار سرد ش کش

ــد و می دانیم که استفاده ــباع برس اش

ــیدن به از گرمای نهان بخار بدون رس

ــه در آن بخار ــباع و دمایی ک دمای اش

تقطیر شود، میسر نخواهد بو د. چنین

حالتی ، اختالالتی را در مسیر چگالیده

(آب حاصل از تقطیر بخار) نیز به وجود

می آورد. چنانچه به هر دلیلی ناگزیر به

ــکن بودیم، می باید استفاده از فشارش

ــوق گرم زدا2 ــیر بخار چیلر از ف در مس

ــار تعدیل ــتفاده کنیم تا دمای بخ اس

ــود . اگر چه این روش ممکن است ش

ــه پروژه تحمیل ــای زیاد ی را ب هزینه ه

ــار مرطوب نیز ــد. از طرف دیگر بخ کن

ــت، آنتالپی که حاوی مقداری آب اس

ــک دارد ، از این رو کمتری از بخار خش

خشک بودن بخار به شرط برخورداری

از دمای مناسب می تواند بهترین حالت

ــباع با ــد . بنابراین مخلوط آب اش باش

ــهم ــار می تواند منجر به کاهش س بخ

حرارتی بخار و در نتیجه کاهش گرمای

کل شود .

ــره برای ــی یک اث ــای جذب چیلره

ــد در ــه 18.3 پون ــظ ب ــات تغلی عملی

ــاعت) س در ــرم کیلوگ 8.3) ــاعت س

ــن تبرید نیاز دارند . بخار به ازای هر ت

ــای دو اثره در ــن مقدار برای چیلره ای

ــت . بر ــاعت اس ــدود 10 پوند در س ح

ــای کل بخار ــاس چنانچه گرم این اس

ــد، 1000Btu درنظر ــه ازای هر پون را ب

ــاز گرمایی ژنراتور ــم، می توانیم نی گیری

ــه ــره را ب ــره و دو اث ــای یک اث چیلره

10000Btu ــدود 18300و ــب در ح ترتی

ــن ظرفیت ــه از ای هر ت ــاعت ب در س

سرمایشی تخمین بزنیم .

جذبـی سـرمایش سیسـتم شعله مستقیم

اولین سیستم های سرمایش جذبی

ــتقیم از نوع آمونیاکی بودند شعله مس

ــه عنوان یخچال ــه مصارف کثیری ب ک

ــن نظر می توان ــتند . از ای خانگی داش

ــاخت سیستم های گفت که فناوری س

سیستم های از متقدم تر شعله مستقیم

ــا تنها در ــت ام ــا آب گرم اس ــار ی بخ

سالیان اخیر (1980 میالدی به بعد) از

این فناوری برای تولید چیلرهای جذبی

ــات تهویه ــه منظور کاربرد در تاسیس ب

ــده ــتفاده ش ــاختمان ها اس مطبوع س

ــر فناوری ــن ، از این نظ ــت . بنابرای اس

ــتم های مربوط به آن متاخرتر از سیس

ــوب ــا آب گرم محس ــار ی ــی بخ جذب

ــتقیم شعله مس ــای چیلره ــود. می ش

ــوع آمونیاکی بودند ، ــه همگی از ن اولی

ــای مورد بحث در در صورتی که چیلره

ــمت از نوع لیتیم بروماید و آب این قس

هستند . البته امروزه انواع سیستم های

ــتقیم آمونیاکی نیز به عنوان شعله مس

ــی مورد ــت محل ــای کم ظرفی واحده

استقبال قرار گرفته اند.

ــتقیم دو چیلرهای جذبی شعله مس

ــایر چیلرها ــبت به س امتیاز بزرگ نس

سیستم لیتیمی تک اثره

سیستم لیتیمی دواثره

سیستم آمونیاکی دمای پایین

psig ،200-0 145-1565-5فشار بخار ورودی

(kPa)(135-205)(110-120) (100-1480)

°F ،385-210 365-250305-225دمای بخار ورودی

(°C)(110-120)(175-185) (100-195)

°F ،385-210 400-300310-240دمای آب داغ

(°C)(115-150)(155-205) (100-195)

°F ،60- 80-10040-40دمای آب سرد خروجی to 40

(°C)(4-38)(4-27) (-51 to 4)

0.8-0.1 1.2-0.70.9-0.6ضریب کارایی

جد ول زیر خالصه ای از مشخصات سیال های گرم کنند ه سه نوع سیستم جذبی لیتیمی

یک اثره، د و اثره و آمونیاکی د مای کم را نمایش می د هد.



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــه مولد ــازی ب ــه نی ــد . اول اینک دارن

ــته و از این نظر گرمایی جداگانه نداش

ــتند و دوم اینکه به دلیل خودکفا هس

ــتم احتراق ، ــتن سیس در اختیار داش

امکان استفاده از آن ها در هر دو فصل

تابستان و زمستان به منظور سرمایش

و گرمایش وجود دارد . دو فصلی بودن

ــم گیری در ــه چیلرها تاثیر چش این گون

ــه و همچنین ــطح موتورخان کاهش س

ــی های دو فصلی کاهش مقدار لوله کش

بین دیگ و چیلر و کلکتورهای مشترک

ــد ود ه حد اکثر ــا با توجه به مح دارد ام

ــای آب گرم خروجی از آن ها که بین د م

ــانتی گراد (131 تا ــا 60 د رجه س 55 ت

140 د رجه فارنهایت) است، الزم می آید

ــش کافی برای ــرای تامین گرمای که ب

ــطح کویل تجهیزات تباد ل فضا ها، س

حرارت مانند هواساز ها و فن کویل ها را

بیشتر د ر نظر گرفت. به کارگیری چنین

ــازی گرما، ــرای مناسب س ــد ی ب ترفن

ــطح اشغال تجهیزات ضمن افزایش س

ــای اولیه نیز ــش هزینه ه ــوام با افزای ت

هست.

ــای چیلره ــی گرمای ــت ظرفی

ــر از ــب کمت ــه مرات ــتقیم ب شعله مس

ــت، بنابراین ــرمایی آن هاس ظرفیت س

ــق معتدل ــب مناط ــن نظر مناس از ای

ــرا در فصل ــتند ، زی ــیر نیس یا سردس

زمستان نمی توانند پاسخگوی نیازهای

گرمایی باشند ، به خصوص اگر به همراه

ــی ساختمان ، نیاز احتیاج های گرمایش

به آب گرم مصرفی هم زیاد باشد .

ــای چیلره ــول معم ــور ط ــه ب

ــت ــاس ظرفی ــر اس ــتقیم ب شعله مس

ــوند بنابراین ــی انتخاب می ش سرمایش

ــه نحوی که ــتر ب انتخاب ظرفیت بیش

ــی را در مناطق بتواند نیازهای گرمایش

معتدل یا سردسیر برآورده سازد چندان

ــت . از ــرون به صرفه و منطقی نیس مق

ــی بودن این گونه این رو مزیت دو فصل

چیلرها محدود و تنها در صورت وجود

شرایط مناسب مقرون به صرفه است .

از دیدگاهی دیگر با توجه به قیمت

ارزان سوخت و تجهیزات مولد آب گرم

ــار مانند انواع دیگ ها و همچنین و بخ

ــتقیم گرانی چیلرهای جذبی شعله مس

ــبتا زیاد و هزینه های ــتهالک نس و اس

ــتفاده ــداری و راهبری آن ها ، اس نگه

ــه دلیل ــا ب ــتمی تنه ــن سیس از چنی

ــدان اقتصادی ــودن چن ــی ب دو فصل

نیست . خوشبختانه در سال های اخیر

ــر همت به ــدگان داخلی کم تولیدکنن

ــواع چیلرهای جذبی ــته و ان میان بس

ــد می کنند اما هنوز این صنعت را تولی

ــورهای صاحب ــتگی هایی به کش وابس

ــر قطعات و ــر از نظ ــاوری دارد . اگ فن

مصالح ، تولید داخلی چیلرهای جذبی

را نسبت به چیلرهای تراکمی به لحاظ

رسیدن به خودکفایی صنعت سرمایش

ــی به جلو بدانیم ، و تهویه مطبوع گام

ــبتی را بین تولید نمی توانیم چنین نس

چیلرهای جذبی شعله مستقیم و تولید

ــای فوالدی و چدنی قائل انواع دیگ ه

شویم . بنابراین از دیدگاه کالن اقتصاد

ملی، هنوز استفاده از دیگ های جداگانه

ــی مقرون ــای جذب ــراه چیلره به هم

به صرفه تر است . استفاده از دیگ های

جداگانه نه تنها مقرون به صرفه تر بلکه

در بسیاری موارد اجرایی تر هم هست .

به ویژه در ساختمان ها و موقعیت هایی

ــن گرمایش ــارغ از تامی ــه دیگ ها ف ک

می باید نیازهای گرمایشی دیگری مانند

تامین بخار برای تجهیزات را نیز برآورده

ــیاری از ساختمان های ــازند . در بس س

بلند و وسیع امکان استفاده از آب گرم

ــدارد و به تبع آن امکان تامین وجود ن

ــق این گونه چیلرها نیز گرمایش از طری

وجود نخواهد داشت .

ــی وجود دارد که معتقد به دیدگاه

ــتفاده از چیلر جذبی شعله مستقیم اس

ــا آب گرم ــای بخار ی ــه همراه دیگ ه ب

ــاس این نظر، چیلرهای ــت . بر اس اس

ــتان ــتقیم تنها در فصل تابس شعله مس

ــرار می گیرند و ــرداری ق ــورد بهره ب م

ــرما را خود ــن س ــور تامی ــع ج در واق

ــیده و گرمای الزم را بدون ارتباط کش

ــن می کنند و در با دیگ ها، خود تامی

ــد چیلرهای ــز مانن ــتان نی فصل تابس

ــده و ــتفاده خارج ش ــر از مدار اس دیگ

ــد . به این ــتانی می رون به خواب زمس

ــی ها و تجهیزات انتقال طریق لوله کش

ــم از بخار ، آب ــیال گرم اع و توزیع س

ــده و با فدا ــرم حذف ش ــا آب گ داغ ی

ــودن ، تنها ــودن امتیاز دو فصلی ب نم

ــه و خودکفا بودن ــاز یکپارچ ــه امتی ب

ــود . ممکن است در پاره ای اکتفا می ش

ــی پروژه های خاص چنین موارد و برخ

ــب باشد اما دیدگاهی صحیح و مناس

به دلیل بروز پاره ای مشکالت و معایب

ــوان چنین ــه نمی ت ــه هیچ وج دیگر ب

ــر موارد قابل قبول دیدگاهی را در اکث

ــت . چنین تصمیمی معایب زیر را دانس

در پی خواهد داشت :ــطح اشغال موتورخانه - افزایش ســی ــتم گرمایش به دلیل وجود دو سیســغال ــطح اش که می تواند با کاهش ســیال گرم ــزات انتقال و توزیع س تجهیــت پیش گفته در ــری نموده و مزی براب

این خصوص را کم رنگ سازد.- استفاده از دودکش های متعدد و

اشغال فضا برای عبور دادن آن ها




ــل اخذ ــالل در مح ــاد اخت - ایجدر ــاط انبس ــع منب ــه لول ــعاب انشسیستم های دولوله ای یا افزایش تعداد

آن ها

- تامین هوای احتراق و تازه بیشتر

ــت کارکرد همزمان دیگ (برای در حال

ــرم مصرفی) و چیلر (برای تامین آب گ

تامین سرمایش)

ــای ــرف و هزینه ه ــش مص - افزای

مربوط به لوله کشی سوخت

- افزایش قابل توجه سرمایه گذاری

اولیه و هزینه های راهبری

ــاره مواردی که تاکنون به آن ها اش

ــه چیلرهای ــود ک ــتیم معایبی ب داش

در و ــتم ها سیس در ــتقیم شعله مس

ــایر تجهیزات دارند . باید ــه با س مقایس

اشاره کنیم که این گونه چیلرها معایب

ــی را نیز به همراه دارند . ذاتی و مطلق

ــش ژنراتور اصلی که ــای باال در بخ دم

احتمال خورد گی و فرسایش را افزایش

ــادی را به وجود می د هد، تنش های زی

ــطوح ــتی بین س ــال نش آورده و احتم

ــا و صفحه نگهدارنده را خارجی لوله ه

بیش از پیش می کند. بنابراین استفاده

ــیار باال به ــح خاص و دقت بس از مصال

هنگام ساخت و همچنین کنترل دقیق

ــعله و ــعل از نظر اندازه ش کارکرد مش

تنظیم دما در دستور کار قرار می گیرد .

ــن نیازهایی منجر برآورده نمودن چنی

ــبت به سایر به افزایش قیمت آن ها نس

چیلرهای جذبی می شود .

ــمردیم ، ــم معایبی که برش علی رغ

ــه ــی ک ــا در مناطق ــه چیلره این گون

می توانند ندارند، سختی زمستان های

بهترین انتخاب باشند .

ــتقیم شعله مس چیلرهای ــروزه ام

ــوند و ــاخته می ش به صورت دو اثره س

ــاس به خودی خود شامل بر همین اس

ــب چیلرهای دو ــا و معای ــی مزای تمام

ــن حال ــوند و در عی ــه ای می ش مرحل

ــه جریان ــه گون ــد آن ها دارای س مانن

محلول هستند.

ــای جذبی ــره چیلره ــب به ضری

شعله مستقیم دو اثره تا 1.2 نیز می رسد

که از این نظر برتری قابل توجهی نسبت

به چیلرهای جذبی یک اثره د ارد.

در چیلرهای شعله مستقیم، ژنراتور

ــعل و سیستم دمای باال مجهز به مش

ــت و گرمای ژنراتور ــانی اس سوخت رس

دمای پایین همچون چیلرهای دو اثره

ــده از محلول از طریق بخار آب جدا ش

رقیق تامین می شود .

ــتقیم با توجه ــای شعله مس چیلره

ــودن دارای دو چرخه ــی ب ــه دو فصل ب

سرمایش و گرمایش هستند که چرخه

ــی آن ها بسیار شبیه به چرخه سرمایش

سرمایشی چیلرهای دو اثره است . تصویر

ــر ــی چیل ــی نوع ــه سرمایش (2) چرخ

شعله مستقیم را نمایش می دهد .

چرخه سرمایشی نمایش داده شده

ــتقیم دو در تصویر (2) از نوع شعله مس

ــت . ــره با جریان معکوس موازی اس اث

ــود، در ــاهده می ش همان گونه که مش

ــار 6.8 میلی متر اواپراتور، آب تحت فش

جیوه مطلق با گرفتن گرما از آب داخل

ــی ساختمان ــتم سرمایش کویل سیس

ــم بروماید ــذب لیتی ــده و ج تبخیر ش

ــود . محلول ــر می ش ــود در ابزورب موج

ــط پمپ ژنراتور رقیق 58.5 درصد توس

ــای پایین ــن از مبدل دم ــای پایی دم

ــوده و وارد ژنراتور دمای پایین گذر نم

ــس از تغلیظ اولیه ــود . محلول پ می ش

ــیم از ژنراتور خارج و به دو بخش تقس

ــار دیگر به ــی از آن ب ــود. بخش می ش

تصویر (2) چرخه سرمایش در چیلر جذبی شعله مستقیم

54

66% 390mm Hg abs

26095

85

91

95

44

42

305

150

18060.2%

300 195

120 63%

6

8

5

2 4

3

6.8 mm Hg abs

1

Hg abs 58.5%5 mm

46.2mmHg abs

50 mmHg abs

گرم کن آب مصرفی

ژنراتور شعله مستقیم

مبدل حرارتی دمای باال

مبدل حرارتی دمای پایین

پمپ محلول

اداکتور

ورود آب برج خنک کن

پمپ مبرد

پمپ ژنراتور دمای پایین

منبع جمع آوری

مبردابزوربر

اواپراتورکندانسور

سیستم تخلیه هوا

خروج آب برج خنک کن

آب گرم ژنراتور دمای پایین مصرفی

پمپ ژنراتور دمای باال

آب سرد



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــته و قسمتی دیگر پس از ابزوربر بازگش

ــای باال وارد ــذر از مبدل حرارتی دم گ

ــود . محلول ــای باال می ش ــور دم ژنرات

ــور دمای باال که دارای ورودی به ژنرات

ــت در مجاورت ــطی اس غلظت متوس

ــتری از دست شعله مستقیم، آب بیش

ــود . بخار آب ــد و غلیظ تر می ش می ده

جداشده از محلول از ژنراتور دمای باال

ــود تا ــی ژنراتور دمای پایین می ش راه

موجب تغلیظ محلول رقیق اولیه شود

ــپس به همراه بخار آب جدا شده و س

ــور در ژنراتور دمای پایین وارد کندانس

می شود . بخار مبرد در کندانسور تقطیر

ــده و به اواپراتور برمی گردد . از سوی ش

ــده در ــظ ایجاد ش ــر محلول غلی دیگ

ــاال پس از گذر از مبدل ژنراتور دمای ب

ــط ــی دمای باال با محلول متوس حرارت

خروجی از ژنراتور دمای پایین مخلوط

ــده و با گذر از مبدل حرارتی دمای ش

پایین به ابزوربر باز می گردد و به این تر

ــرمایش کامل می شود . تیب چرخه س

این چرخه دقیقا مشابه چرخه ای است

ــر جذبی دو اثره ــه قبال در مورد چیل ک

شرح داده شد .ــر جذبی ــه چیل ــر (3) چرخ تصویــت گرمایش ــتقیم را در حال شعله مســه گرمایش، ــان می دهد . در چرخ نشــور صورت نمی گیرد تبخیری در اواپراتبلکه محلول گرم شده توسط دو ژنراتور ــاال در اختیار محفظه ــای پایین و ب دماواپراتور - ابزوربر قرار می گیرد تا گرمای ــاری در کویل دهد. ــه آب ج خود را ببنابراین در این چرخه کندانسور و خط آب سرد برج خنک کن کامال غیر فعال

است.ــده در برخی مدل ها بخار ایجاد شدر ژنراتور دمای باال به طور مستقیم و از معبر کنارگذری وارد محفظه اواپراتور ــده و پس از گرم کردن آب - ابزوربر شداخل کویل اواپراتور تبدیل به مایع شده و به همراه محلول ابزوربر بار دیگر وارد ــود . در این گونه ژنراتور دمای باال می شــای پایین هم هیچ مدل ها ، ژنراتور دمــی در فعل و انفعال چرخه نخواهد نقشــیر ــت . در این گونه مدل ها یک ش داشــتانی بسته است در که در چرخه تابسزمستان باز شده و ارتباط مستقیمی را

130

230

26060.5%140

205

205

55%

165

255

5

6

7

3

195

گرم کن آب مصرفی

ژنراتور شعله مستقیم

مبدل حرارتی دمای باال

مبدل حرارتی دمای پایین

پمپ محلول

اداکتور پمپ اواپراتور

پمپ ژنراتور دمای پایین

منبع جمع آوری

مبردابزوربر

اواپراتورکندانسور

سیستم تخلیه هوا و گاز های غیر قابل تقطیر

ژنراتور دمای پایین آب گرم مصرفی

پمپ ژنراتور دمای باال

تصویر (3) چرخه گرمایش در چیلر جذبی شعله مستقیم.

ژنراتور مرحله دوم (دمای

کم)

ژنراتور مرحله اول (دمای زیاد)

رابزوربر

اواپراتور

خروج آب گرم

کندانسور

ورود آب گرم

پمپ پمپ محلول مبرد

مبدل حرارتی محلول

تخلیه دود

تصویر (4) چرخه گرمایشی در چیلر جذبی شعله مستقیم با شیر جداکننده و مسیر کنارگذر




تصویر (5) چرخه تامین گرمایش آب گرم مصرفی به وسیله چیلر جذبی شعله مستقیم

ژنراتور مرحله دوم (دمای کم)

ژنراتور مرحله اول (دمای زیاد)ابزوربرل

اواپراتور

کندانسور

پمپ محلول

پمپ مبرد

مبدل حرارتی محلول

تخلیه دود

آب گرم مصرفی

مبدل حرارتی آب گرم مصرفی

ــن ژنراتور دمای باال و اواپراتور برقرار بی

ــد. تصویر (4) چنین چرخه ای را می کن

ــیر ــش می دهد. در این چرخه ش نمای

VD به هنگام گرمایش به صورت دستی

باز شده و ارتباط مستقیم و کنارگذر را

برقرار می سازد.

ــی جذب ــای چیلره از ــی گروه

ــدل آب ــک مب ــتقیم دارای ی شعله مس

ــتند که ــرم مصرفی لحظه ای هم هس گ

ــوان آب گرم مصرفی ــه کمک آن می ت ب

ــد محدود تامین نمود . اما توان را در ح

گرمایشی این چیلرها اجازه نمی دهد که

ــرمایش در وضعیت به هنگام تامین س

ــدل آب گرم مصرفی نیز ــام بار از مب تم

استفاده شود . بنابراین مبدل گرمایشی

ــا به طور ــی ی ــا در چرخه گرمایش تنه

مستقل قادر به کار خواهد بود . حتا در

ــه آب گرم مصرفی و ــواردی که نیاز ب م

ــاختمان زیاد مطرح باشد ، گرمایش س

امکان استفاده از آن در چرخه گرمایشی

ــز وجود ندارد . بنابراین برای این گونه نی

ــت عنوان ــومی تح ــا چرخه س چیلره

چرخه تامین آب گرم مصرفی نیز وجود

دارد که بهره برداری از آن تنها در فصول

ــار امکان پذیر ــدل مانند پاییز و به معت

ــگر این چرخه ــت . تصویر (5) نمایش اس

است. همان گونه که در تصویر مشخص

ــت در چرخه تامین آب گرم مصرفی اس

ــتقیم ــیله چیلر جذبی شعله مس به وس

ــدل آب گرم و ژنراتور دمای باال تنها مب

ــتفاده قرار می گیرند و سایر در مدار اس

قسمت ها غیرفعال هستند .

پی نوشت1- Superheat

2- Desuperheater

ــاخت چند شرکت ــانگر ظرفیت و ضریب بهره چیلرهای جذبی س جدول زیر نش From Fire to Ice تحت عنوان Patti Welesko Adcock ــت که از متن مقاله معروف اس

اخذ شده است:

شرحنرخ ظرفیتنوعساختCarrier680-100یک اثره tons :منبع گرمایی: بخار یا آب گرم ضریب بهره

0.7

دو اثره(گواهی از ابارا)

100-1700 tons (بخار)135-1000 tons(گازوییل یا گاز)

منبع گرمایی: بخار ضریب بهره: 1.2 منبع گرمایی: گازوییل یا گاز

ضریب بهره: 1.0 (برای گازوییل) 0.97 (برای گاز)

McQuayدو اثره(گواهی از سانیو)

100-1500 tons (بخار)100-1500 tons (گاز)

منبع گرمایی: بخار ضریب بهره: 1.2 منبع گرمایی: شعله مستقیم ضریب بهره: 0.99

Trane1600-100یک اثره tonsمنبع گرمایی: بخار یا آب گرمضریب بهره: 066-067

دو اثره(گواهی از کاوازاکی)

380-1000 tons(بخار یا آب گرم) 100-1100 tons

منبع گرمایی: بخار یا آب گرم ضریب بهره: 1.2منبع گرمایی: شعله مستقیم

ضریب بهره: 097-098 (در صورت بازده باالی سوخت - 1.05)

York1400-100یک اثره tonsمنبع گرمایی: بخار یا آب گرمضریب بهره: 0.69 (بخار) یا 0.67 (آب گرم)

دو اثره(گواهی از هیتاچی)

450-1500 tons180-1000 tons

منبع گرمایی: بخار ضریب بهره: 1.19منبع گرمایی: شعله مستقیم ضریب بهره:

1.0



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

توزيع هوا در استخرهافنى

ــب جریان هوا در سطح توزیع مناس

استخر یکی از مهم ترین عواملی است که

در دستیابی به کیفیت قابل قبول هوای

ــای خواهد ــش موثری را بر ج داخل نق

گذاشت. تهویه فضای داخل استخرهای

ــیده به ویژه در مواردی که برای سرپوش

ــتفاده ــردن آب از کلر اس ــی ک ضدعفون

می شود، اهمیتی دو چندان دارد. توزیع

ــتخر باید طوری انجام هوا در فضای اس

ــود که از ایجاد فضای مرده جلوگیری ش

شود.

ــی از نکات کلی که به نوعی نقطه یک

ــای مختلف ــی دیدگاه ه ــتراک تمام اش

ــمار می رود آن است که به طراحی به ش

منظور خارج کردن هوای گرم و مرطوب

ــتخر ــطح آب اس ــه معموال بر روی س ک

ــوای رفت باید ــرد، جریان ه قرار می گی

ــتخر رطوبت موجود در فضای داخل اس

ــقف به ــپس از ناحیه س ــت و س را دریاف

ــود. البته استفاده از این خارج تخلیه ش

روش مستلزم دقت بسیاری است. چراکه

ــرعت تبخیر ــاندن س برای به حداقل رس

ــتخر، الگوی جریان هوا در داخل آب اس

استخر باید به گونه ای باشد که جریان هوا

بر روی سطح آب حداقل باشد.

ــد مانن ــتانداردها اس از ــی برخ در

استاندارد کمیته المپیک ایاالت متحده

(USOC1) تصریح شده است که به منظور

رقیق سازی غلظت آالینده های سطح آب

ــی از ــناگران، بخش ــل تنفس ش در مح

ــتخر باید از ــالی به اس جریان هوای ارس

ــتخر نیز عبور کند. البته سطح کاسه اس

ــرعت جریان هوا ــن ASHRAE س انجم

ــتخرها را به اندازه ــطح آب اس بر روی س

ــدود مح 0.05−0.15m/s (10−30fpm)

کرده است و سرعت های باالتر را به دلیل

ــتخر و کاهش افزایش نرخ تبخیر آب اس

شرایط آسایش شناگران مجاز نمی داند.

ــی که در ــکالت متداول ــی از مش یک

ــا پنجره های ــیده ب ــتخرهای سرپوش اس

ــد، تقطیر بخار آب ــزرگ به وجود می آی ب

ــت. از ــه اس موجود در هوا بر روی شیش

آنجایی که پنجره ها در معرض تقطیر بخار

ــتند، طراحی سیستم های توزیع آب هس

ــن بخش انجام ــا تمرکز بر ای ــوا باید ب ه

ــه های ــتفاده از شیش ــرد. البته با اس گی

ــه های ــداره یا شیش ــه ج دو جداره، س

ــیار مرغوبی که ضریب انتقال حرارت بس

ــکل را به ــی دارند می توان این مش پایین

ــش داد. روش عملی ــزان زیادی کاه می

ــه ها آن ــردن بخار شیش ــرای از بین ب ب

ــه از دمای ــت که دمای سطح شیش اس

ــبنم هوای داخل استخر بیشتر نقطه ش

ــد. به همین منظور جهت جلوگیری باش

ــر روی پنجره ها و ــکل ب ــروز این مش از ب

ــان هوای گرم و ــتخر، جری دیوارهای اس

ــتخر باید از طریق ــک ارسالی به اس خش

ــوازات دیوارها ــه م ــی ب ــای کف دریچه ه

هدایت شود.

طراحی کانالــال ــبکه کان ــاخت ش ــی و س طراح

ــتانداردهای ــای آخرین اس ــر مبن باید ب

ASHRAE و SMACNA ــای2 انجمن ه

انجام گیرد. مالحظاتی که باید در هنگام

طراحی کانال سیستم های تهویه مطبوع

استخرها رعایت شود را می توان در موارد

زیر خالصه کرد:

ــرای کانال ها ــده ب ● مواد توصیه ش

ــتاندارد، ــای گالوانیزه اس ــامل ورق ه ش

ــتند. در ــوم و مواد پلیمری هس آلومینی

اکثر موارد استفاده از ورق های گالوانیزه

ــرای ب ــت. اس ــر امکان پذی ــتاندارد اس

ــوند کانال هایی که در زیر کف اجرا می ش

ــای غیرفلزی ــت از کانال ه ــز بهتر اس نی

ــش محافظ ــزی با روک ــا کانال های فل ی

استفاده شود.

● برای جلوگیری از انتقال ارتعاشات

ــاختمان، در محل ــتم به سازه س سیس

ــتم باید از ــبکه کانال به سیس اتصال ش

اتصاالت انعطاف پذیر استفاده شود.




● تمامی دریچه ها و توزیع کننده های

ــار NC3، مقدار ــر مبنای معی ــوا باید ب ه

ــورد نیاز و الگوی توزیع هوای هوادهی م

ــواد به کار ــام گیرد. کلیه م مطلوب انج

رفته برای ساخت دریچه ها باید مقاومت

کافی در بخارات مواد شیمیایی و فضای

مرطوب استخر را داشته باشد.

از یـک هـر هوادهـی مقـدار

دریچه هـای توزیـع هـوا تقریبا

170 m3/hr بایـد بـه انـدازه

(100cfm) در نظر گرفته شود.

ــمت های ــرای هوابند کردن قس ● ب

ــای ــد از درزگیره ــال نبای ــف کان مختل

فایبرگالس استفاده شود. در مواردی که

ــر بخار آب در داخل کانال احتمال تقطی

ــمت ــود دارد، عایق کاری باید در قس وج

خارجی کانال انجام گیرد.

ــی مورد ــزات جانب ــواد و تجهی ● م

ــبکه کانال باید مقاومت ــتفاده در ش اس

ــیمیایی موجود در کافی در برابر مواد ش

ــته باشند. ساختار هوای استخر را داش

فوالدهای ضد زنگ سری 400 به گونه ای

است که در هوای مرطوب و در مجاورت

ــار خوردگی ــرعت دچ بخارات کلر به س

می شوند. فوالدهای ضد زنگ سری 316

با روکش گالوانیزه یا ورق های آلومینیوم

ــرایط یاد شده مقاومت خوبی در برابر ش

دارند و برای جداره داخلی کانال می توان

ــرد. کانال های زیر ــتفاده ک ــا اس از آن ه

ــواری تعویض کانال ــی به دلیل دش زمین

ــده با الیاف ــد از مواد فلزی تقویت ش بای

شیشه یا مواد پلیمری ساخته شوند.

ــاندن هزینه ــه حداقل رس ● برای ب

ــده در مسیر ــار ایجاد ش اولیه و افت فش

ــتم تهویه باید تا ــوا، محل نصب سیس ه

حد امکان به فضای داخل استخر نزدیک

باشد.

● دریچه های توزیع هوا باید از جنس

ــوند. این دریچه ها ــاخته ش آلومینیوم س

ــاس افت فشار استاتیک کم و باید بر اس

پرتاب باد مناسب انتخاب شوند.

ــتقیما به ــد مس ــت بای ــوای رف ● ه

ــتخر مانند ــی اس ــطوح داخل ــمت س س

ــود ــه ها هدایت ش درها، دیوارها و شیش

که احتمال تقطیر بخار آب بر روی آن ها

ــارج کردن ــت. به منظور خ ــتر اس بیش

ــاکن که بر روی سطح آب هوای آلوده س

ــی از هوای ــتخر قرار می گیرد، بخش اس

ــده به داخل محیط باید ــال ش رفت ارس

تصویر (1) ساختار متداول شبکه کانال کفی در استخرها

اتاق تجهیزات مکانیکی



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

تصویر (2) ساختار متداول شبکه کانال سقفی در استخرها

کانال رفت

دریچه برگشت هوا

کانال رفت

تصویر (3) طرحواره سیستم لوله کشی استخر و نحوه استقرار تاسیسات مکانیکی آن

قطر

برگشت

اسکیمر

پمپ و موتور

عمیق

تخلیه

شیر سه راهه

فیلتر


برگشت

برگشتبرگشت

برگشت



تخلیه

تخلیه


اسکیمر

گرمکن

ــتخر هدایت شود. ــطح آب اس بر روی س

ــده از بدین ترتیب آالینده های متصاعد ش

آب استخر به همراه هوای رفت از سطح

ــق دریچه های ــارج و از طری ــتخر خ اس

برگشت تخلیه می شوند.

● محل قرارگیری دریچه های ورودی

هوای برگشت باید به گونه ای تعیین شود

ــوای گرم و مرطوب که امکان بازیابی ه

ــتم تهویه به ــدن آن به سیس و بازگردان

منظور انجام عمل پاکسازی وجود داشته

ــد. آرایش دریچه های یاد شده باید باش

ــد که مانع از ایجاد فضای به نحوی باش




ــود و ــتخر ش ــرده در داخل فضای اس م

ــی هوای آلوده محتوی بخارات بازچرخان

کلر در فضای داخل استخر نیز به حداقل

کاهش یابد.

ASHRAE 52.1 ــتاندارد ● طبق اس

ــتفاده در ــای مورد اس ــان فیلتره راندم

ــتخرها باید بین ــتم های تهویه اس سیس

چهل وپنج تا شصت وپنج درصد باشد.

ــتم های هوایی باید ● طراحی سیس

ــروصدای ــه ای صورت پذیرد که س به گون

45−50NC ــط آن ها بین ایجاد شده توس

ــد. هر چند که در ارزیابی این مساله باش

ــر انعکاس و جذب امواج صوتی باید تاثی

ــط اجزای مختلف ساختمان مانند توس

ــقف و غیره نیز در نظر دیوارها، کف، س

گرفته شود.

ــی از روش های ــر (38) یک در تصوی

متداول طراحی کانال در استخرها نشان

ــت. در این روش، کانال ــده اس داده ش

رفت از زیر کف عبور می کند در حالی که

ــت هوا از ناحیه فوقانی نزدیک به برگش

ــقف انجام می گیرد. بدین ترتیب تمام س

ــتخر تحت پوشش قرار فضای داخل اس

ــاد فضای مرده ــرد و احتمال ایج می گی

ــد. ضمن آن که الگوی به حداقل می رس

ــیوه طراحی کانال جریان هوا در این ش

ــه جریان هوا بر به گونه ای خواهد بود ک

ــتخر حداقل است. ــطح آب اس روی س

ــان هوا در ــع یکنواخت جری ــرای توزی ب

سرتاسر سطح داخلی پنجره و جلوگیری

ــه ها و لبه های از تقطیر بخار آب در گوش

زیرین پنجره، نیز بهتر است نسبت طول

به عرض این دریچه ها بیشتر باشد.

سرپوشـیده اسـتخرهای در

بـه منظـور جلوگیـری از بـروز

مشـکالتی مانند الیه الیه شدن

هوا، دریچه هوای برگشـت باید

در بیشترین ارتفاع ممکن تعبیه

شـود. به طور ایـده آل، دریچه

ورودی کانـال برگشـت باید به

3−4.5m (10−15ft) انـدازه

باالتر از سطح استخر قرار گیرد.

قرارگیری ایـن دریچه در فضای

فوقانی اسـتخر تضمین کننده ی

آن خواهـد بود کـه جریان هوا

پیـش از خروج از فضای داخل،

در سرتاسـر آن گـردش کـرده

باشد.

ــای متداول ــر از روش ه ــی دیگ یک

ــبکه کانال در ــی کانال، اجرای ش طراح

ــتخر است ــقف و دورتادور اس ناحیه س

ــوال در ــن روش معم ــر 39). از ای (تصوی

ــه امکان ــود ک ــتفاده می ش مواقعی اس

ــی وجود ــه صورت کف ــال ب ــرای کان اج

ــد. همان طور که مشاهده ــته باش نداش

می کنید، در هر دو روش، جریان هوایی

که مستقیما به سطح آب استخر دمیده

می شود حداقل است.

تمامی سـطوح مرتبـط با خارج

تمامـی و پنجره هـا ماننـد

بخش هایـی از فضـای داخل که

مستعد تقطیر بخار آب هستند

بایـد در معـرض جریـان هوای

رفت قـرار داشـته باشـند. به

عنوان یک قاعده سرانگشـتی

هوای رفت به ازای هر متر مربع

55−73m3/ از سـطح پنجره باید

hr (بـه ازای هر فوت مربع بین

5cfm−3) در نظر گرفته شود.

پی نوشت1. US Olympic Committee

2. Sheet Metal and Air Conditioning

Contractors National Associations

3. Noise Criteria

فن کویل صبا، بهترین فن کویل ایرانی در ایران و خاورمیانهفن کویل صبا، بهترین فن کویل ایرانی در ایران و خاورمیانهو تنها رقیب سرسخت فن کویل های اروپایی در ایرانو تنها رقیب سرسخت فن کویل های اروپایی در ایران

ــرای انتخاب چیلر جذبی می باید موارد زیر مورد تحلیل و ب

بررسی قرار گیرند:

● نیازهای سرمایشی و منابع گرمایی

● نوع چیلر جذبی مناسب

ــل بازیافت ــبه گرمای قاب ــع گرمایی و محاس ــوع مناب ● ن

ــته ــتفاده از گرمای بازیافتی وجود داش ــکان اس ــه ام (چنانچ

باشد.)

ــتیابی با توجه به ــی خروجی سرمایشی قابل دس ● بررس

منابع گرمایی موجود یا گرمای بازیافتی

ــدار گرمای ــاس مق ــن ظرفیت چیلر جذبی بر اس ● تعیی

بازیافتی

● محاسبه تجهیزات دفع کننده گرما مانند برج خنک کننده

● محاسبه و تعیین انرژی و توان الکتریکی مورد نیاز

ــان در زمان ــی و بارهای همزم ــه بارهای جزی ــه ب ● توج

راهبری

ــه آن با گزینه ــای دیگر و مقایس ــی برخی گزینه ه ● بررس

منتخب

تعیین نیازهای سرمایشی و منابع گرماییــاس نیازهای سرمایشی ــرایط کار سیستم بر اس تعیین ش

مبتنی بر محاسبات بار پروژه شامل موارد زیر است:

(oC) یا (oF) دمای آب سرد خروجی از چیلر بر حسب ●

ــن آب ورودی و خروجی چیلر بر ● تعیین اختالف دما بی

(oC) یا (oF) حسب

ــده به چیلر بر ــای آب ورودی برج خنک کنن ● تعیین دم

(oC) یا (oF) حسب

(oC) یا (oF) تعیین دمای مرطوب محیط بر حسب ●

ــورد منابع گرمایی نیز باید، نوع، کمیت و کیفیت آن در م

كاربردى

انتخاب چيلرهاى جذبىــود. این موارد شامل حالت سیال گرم کننده (بخار یا تعیین ش

ــت منبع ــود. ممکن اس مایع)، دما، دبی و گرمای ویژه می ش

ــی یا از نوع ــدون فرایند بازیاب ــوع مولد حرارتی ب ــی از ن گرمای

ــت تعیین نوع، کمیت ــد. در هر دو حال ــای بازیافتی باش گرم

ــت ــت. د ر برخی موارد نیز ممکن اس و کیفیت آن ضروری اس

ــده بدون فرایند ــیال گرم تولید ش منبع گرمایی ترکیبی از س

بازیابی و سیال گرم تولید شده ناشی از فرایند بازیابی باشد.

تعیین نوع چیلر جذبی مناسبدر انتخاب و تعیین نوع چیلر جذبی عوامل مختلفی همچون

ــرمایه گذاری اولیه، هزینه های دوره بهره برداری، نوع مقدار س

منابع گرمایی، شرایط آب وهوایی، عمر مفید، سهولت تعمیر و

ــتفاده از منابع گرمایی تلف شده، ضریب نگهداری، امکان اس

کارایی و صرفه جویی در مصرف انرژی، تاثیرگذار هستند.

در اغلب پروژه ها دستیابی به گزینه ایده آل که در آن تمامی

ــند، امری ــده در باالترین و بهترین حد خود باش موارد یاد ش

ــن نقطه ای که محل تقاطع ــت اما یافت رویایی و غیرواقعی اس

ــه امکان پذیر و ــد، به عنوان نقطه بهین ــه این خطوط باش هم

عملی است.

اگرچه ممکن است، گزینشی مبتنی بر در نظر گرفتن کلیه

ــاص، متضمن تمامی ــرایط خ ــا و معایب در انطباق با ش مزای

ــطح خود نباشد اما به طور قطع چنین عوامل در عالی ترین س

ــد بود. مطلق نمودن یکی از ــی عقالنی و منطقی خواه انتخاب

ــایر عوامل عوامل تاثیرگذار و بی توجهی یا حتا کم توجهی به س

عواقب ناخوشایندی در پی خواهد داشت. البته سهم و مقدار

ــده نسبت به شرایط متفاوت و متنوع هر یک از عوامل یاد ش

ــت که نقطه بهینه با توجه به ــت این اس ــت. بنابراین درس اس



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــهم کّمی و کیفی هر ــت دادن تمامی عوامل و نظر به س دخال

ــرایط موجود و قابل حصول تعیین یک از آن ها متناسب با ش

شود.

ــزی، موضوع ــرمایش مرک ــتم های گرمایش و س در سیس

ــهم عمده ای را ــرمایش و تجهیزات مربوط به آن س ــن س تامی

ــران که اغلب نقاط ــود اختصاص می دهد. به ویژه در ای به خ

ــتند؛ هزینه های مربوط به تامین آن معتدل یا گرمسیری هس

ــرمایش به طور معمول بیشتر از هزینه های مربوط به تامین س

ــت. از همین رو تعیین نوع چیلر جذبی به عنوان گرمایش اس

یکی از تجهیزات تامین سرمایش مرکزی اهمیت قابل توجهی

می یابد. بر همین اساس در انتخاب و تعیین نوع چیلر جذبی،

می توان از دو نگرش کامال متفاوت یاد کرد.

ــرایط است یک دیدگاه مبتنی بر ارجحیت نوع چیلر به ش

ــبت به نوع چیلر تاکید ــرایط نس و دیدگاه دوم بر ارجحیت ش

ــاس تعیین نوع ــت که بر اس دارد. رویکرد اول به دنبال آن اس

ــی را به وجود آورد و رویکرد دوم بر ــرایط خاص چیلر جذبی، ش

این اعتقاد است که نوع چیلر می باید مبتنی بر شرایط موجود

ــد. اگر به رویکرد دوم، ایجاد شرایط قابل حصول را اضافه باش

کنیم. می توانیم نگاه تلفیقی درستی نسبت به تعیین شرایط و

نوع چیلر جذبی داشته باشیم.

به عنوان مثال بنا به دیدگاه اول، ممکن است در پروژه ای

ــتر، چیلر دو اثره به ــا به دلیل توجه به ضریب کارآیی بیش تنه

چیلر جذبی یک اثره ترجیح داده شود. با محور قرار گرفتن این

ــرایط حاکم، ناگزیر به در نظر ــایر ش گزینه و بدون توجه به س

گرفتن تمهیدات و شرایط ویژه ای خواهیم شد. با این انتخاب،

ــار به همراه سایر تجهیزات مورد ــتفاده از دیگ بخار پرفش اس

ــود و حال آنکه ممکن است نیاز به خودی خود اجباری می ش

ــمت ها و تجهیزات نیازمند ــروژه مفروض هیچ یک از قس در پ

ــرایط، اگرچه چیلر جذبی ــار نباشند. تحت این ش بخار پرفش

ــره با توجه به ضریب ــه با چیلر جذبی یک اث ــره در مقایس دو اث

کارایی بیشتر می تواند امتیاز صرفه جویی در مصرف انرژی را به

ــد؛ اما در عین حال چنین انتخابی معایبی همراه داشته باش

همچون، افزایش سرمایه گذاری اولیه، افزایش هزینه های دوره

ــداری و کاهش عمر ــکالت تعمیر و نگه راهبری، افزایش مش

ــتم را به همراه خواهد داشت. مقایسه بین مزیت مفید سیس

ضریب کارایی بهتر و هر یک از معایب یاد شده مستلزم بررسی

ــت. گاهی توجه کوته بینانه دقیق از منظر صرفه اقتصادی اس

ــرف انرژی نه تنها به ــه موضوعی همچون صرفه جویی در مص ب

ــب ــرایط نامناس ــی نمی انجامد، بلکه با تحمیل ش صرفه جوی

موجب زیان نیز می گردد.

تعیین نوع منابع گرمایی و محاسـبه گرمای قابل بازیافت

ــده در انتخاب چیلر جذبی، نوع یکی از عوامل تعیین کنن

ــت و در این میان توجه به امکان ــع گرمایی مورد نیاز اس مناب

ــتفاده از تلفات گرمایی تجهیزات و سیستم های دیگر نیز به اس

ــرژی جایگاه ویژه ای را به خود لحاظ صرفه جویی در مصرف ان

اختصاص می دهد.

همان گونه که پیش از این نیز اشاره شد، تعیین نوع منابع

ــایر نیازهای پروژه و تنها براساس نوع گرمایی بدون توجه به س

ــایندی به همراه ندارد. ــر جذبی، پیامدهای چندان خوش چیل

ــن نیازهای خاص چیلر جذبی و ــت که بی بنابراین ضروری اس

ــایر احتیاج های یک پروژه تعادلی منطقی و مقرون به صرفه س

برقرار شود.

منابع گرمایی همچون دیگ های بخار کم فشار و پر فشار یا

آب داغ و آب گرم که قرار است برای تامین نیازهای گرمایشی

ــوند، می توانند ــا مصارف صنعتی به کار گرفته ش یک پروژه ی

ــند و به مسیر ــبی برای انتخاب چیلر جذبی باش مبنای مناس

گزینش جهت دهند. در این صورت می باید بار گرمایشی مورد

ــود. در نیاز چیلر در تعیین ظرفیت منابع گرمایی تاثیر داده ش

ــاس نوع چیلر جذبی، این گونه پروژه ها، منابع گرمایی نه بر اس

بلکه بر اساس ضرورت های دیگری همچون نیازهای گرمایشی

ــرایط کافی است پس از ــوند. با این ش یا صنعتی تعیین می ش

انتخاب نوع چیلر مناسب و منطبق با منابع گرمایی، مقدار بار

گرمایشی مورد نیاز را از کاتولوگ کارخانجات سازنده استخراج

ــب با ــوده و در صورت لزوم ظرفیت منابع گرمایی را متناس نم

ظرفیت سرمایشی چیلر ارتقا دهیم.

ــا در پروژه هایی که امکان بازیافت گرما از منابع مختلف ام

وجود دارد می باید مقدار گرمای بازیافتی را محاسبه و چگونگی

ــتفاده از آن را به طور مستقیم یا غیرمستقیم (تولید سیال اس

گرم واسطه) را تعیین کنیم.

ــع گرمایی مختلف به ــل بازیافت از مناب ــدار گرمای قاب مق




ــی یا انواع ــی از موتورهای احتراق ــکل گازهای داغ خروج ش

ــی از توربین ها و یا گرمای قابل ــای ذوب یا بخار خروج کوره ه

ــزات مختلف را می توان ــرارت بدنه تجهی ــی از ح بازیافت ناش

ــه می آید، تعیین نمود ــباتی که در ادام از طریق روابط محاس

ــب جهت بهره برداری از این ــاس آن چیلر جذبی مناس و براس

تلفات گرمایی را انتخاب کرد.

ــت بین منابع گرمایی مستقل و در برخی موارد ممکن اس

گرمای را بازیافتی ترکیبی متجانس و کارآمد به وجود آورد که

بررسی چنین مواردی کامال ویژه بوده و نیازمند بررسی شرایط

خاص است.

محاسبه گرمای بازیافتی گازهای خروجی داغــا می توانند ــزات و کوره ه ــی از تجهی ــای داغ خروج گازه

ــتفاده چیلرهای ــتقیم مورد اس ــتقیم و غیرمس به صورت مس

ــامل ــی قرار گیرند اما از آنجا که گازهای داغ خروجی ش جذب

ــتند از گرمای آن ها به صورت ترکیبات شیمیایی مختلفی هس

ــود. در این حالت مبدل حرارتی ــتفاده می ش غیرمستقیم اس

ــی، آب گرم یا حتا بخار ــتفاده از گرمای خروج می تواند با اس

تولید کند. رابطه زیر مقدار گرمای بازیافتی را تعیین می کند:

ηeff (1)

(KWT) Btu/h ،گرمای بازیافت شده =

ــب تصحیح برای دمای آب و تاثیر مبدل حرارتی ηeff= ضری

براساس دمای گاز خروجی مطابق جدول (1)

ــه 0.242 تا ــژه گاز داغ خروجی در دامن ــای وی Cp,g= گرم

(1.01- 1.06 KJT/kg.oC) 0.254 یا Btu/Lb oF

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی گاز داغ خروجی =mg

oF (oC) ،دمای گاز داغ ورودی به مبدل حرارتی =Tin,g

ــی (آب) در مبدل ــن گرمای بازیافت ــای میانگی Tm,W= دم

oF (oC) ،(یا دمای بخار اشباع شده در مبدل) حرارتی

چنانچه برای استفاده از گاز داغ خروجی و بازیافت گرمای

Tm,W برابر 1.0 و ηeff آن از مبدل حرارتی استفاده نشود، ضریب

نیز برابر دمای گاز خروجی درنظر گرفته می شود.

ــده بخار ــیال تولید ش برای تعیین Tm,W در صورتی که س

ــد، می توان از جدول (2) برای به دست آوردن فشار بخار باش

معادل استفاده نمود.ــای گاز می توان گرمای ــه صورت تخمینی برای توربین ه بــاس 11 تا lb/h 13 بخار (kg/hr 5.9-5) به ازای بازیافتی را براس

هر کیلووات (KW) تولید الکتریسیته در نظر گرفت.برای ژنراتورهای احتراقی سیلندر پیستونی گرمای بازیافتی 1.4 lb/h ــی از گازهای خروجی دودکش تقریبا بین 1.3 تا ناش (kw) ــک کیلووات ــه ازای تولید ی ــار (kg/hr 0.64-0.59) ب بخ

الکتریسیته منظور می شود.ــدل و برای جلوگیری از ــای گازهای داغ خروجی از مب دم (149 oC) 300 oF ــش از ــود در آن باید بی ــر بخار آب موج تقطیباشد. چنانچه از رابطه (1) برای تعیین مقدار گرمای بازیافتی ــتفاده کنیم، می توانیم برای به دست آوردن گاز خروجی از اسمبدل و برای تعیین کم یا زیاد بودن آن نسبت به مقدار تعیین

شده از رابطه زیر استفاده کنیم:

(2)

ــه از مبدل حرارتی ــع گرمایی ک ــای گاز داغ منب Tg,l= دم

oF (oC) ،خارج می شودTg,e= دمای گاز داغ منبع گرمایی که به مبدل حرارتی وارد

oF (oC) ،می شود(KWT) Btu/h ،مقدار گرمای بازیافتی =qr

0.242 - 0.254 Btu/h. گرمای ویژه گاز داغ در دامنه =Cp,g

oF (1.01- 1.06 kw,s/kg.oC)

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی گاز داغ =mg

(149 oC) 300 oF چنانچه دمای گاز خروجی از مبدل کمتر ازباشد، باید محاسبات بر اساس رابطه زیر تکرار شود:

gg,pl,ge,gr mCTTq (3)

محاسبه گرمای بازیافتی مایع داغچنانچه عملکرد دستگاهی منجر به تولید مایع داغ شود، ــتفاده نمود. می توان از گرمای آن نیز همچون گازهای داغ اس

جدول (1) ضریب تصحیح آب برای مبدل حرارتی گازهای داغ خروجی

حداقل جریان گاز lb/h(kg/s)

حداکثر جریان گاز lb/lh(kg/s)

میانگینηeff

5000 20,000 0.84

(063.) (2.52)

15,000 90,000 0.93

(1.89) (11.34)



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

جدول (2) فشار بخار معادل برای آب گرم

oF (oC) دمای خروجی

دمای ورودی 210 220 230 240 290 300 310 320 330 340

oF (oC) (99) (104) (110) (116) (143) (149) (154) (160) (166) (171)

چیلر یک اثره 240 4.1 6.4 9.0

(116) (130) (146) (163) 250 5.4 7.9 10.2 13.0

(121) (139) (156) (172) (194) 260 5.9 8.3 10.5 14.0

(127) (142) (159) (174) (200) 270 6.4 8.5 10.7 14.0

(132) (146) (160) (175) (200)

چیلر د و اثره 310 43

(154) (398)

مثال: ورود ی:

182OC (360OF)خروجی:

160OC (320OF) فشار معاد ل بخار:80psig (653kpa)

320 46 55 (160) (419) (481) 330 50 57 65

(166) (446) (494) (550) 340 52 59 68 75

(171) (460) (508) (570) (618) 350 54 60 70 78 88

(177) (474) (515) (584) (639) (708) 360 56 62 72 80

(653) 93

(182) (487) (529) (598) (743)

370 58 64 73 83 97 115 (188) (501) (543) (605) (674) (770) (894) 380 59 65 75 86 100 120

(193) (508) (550) (618) (694) (791) (929) 390 60 67 76 88 103

(199) (515) (563) (625) (708) (812) 400 62 68 78 90 106

(204) (529) (570) (639) (722) (832)

ــیوه نیز می توان برای تولید آب گرم از مبدل حرارتی در این شــتفاده نمود. مقدار گرمای بازیافتی از مایع داغ از ــب اس مناس

طریق رابطه زیر تعیین می شود:

(4)

(KWT) Btu/h مقدار گرمای بازیافتی =qr

kw,s/kg.oC) 1.00 Btu/h.oF ،ــای ویژه مایع داغ Cp,fl= گرم

4.184) برای آب

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی مایع داغ =mfl

oF (oC) ،دمای مایع داغ ورودی به مبدل حرارتی =T1

oF (oC) ،دمای مایع داغ خروجی از مبدل حرارتی =T2

ــالف اخت ــوق، ف ــه رابط از ــتفاده اس ــورت ص در ــی جذب ــر چیل ــور ژنرات ــت برگش و ــت رف آب ــای دم

10 oF (oC 5.5) درنظر گرفته می شود.




محاسبه گرمای بازیافتی از بدنه تجهیزاتــای احتراقی ــت از بدنه موتوره ــای قابل بازیاف مقدار گرم

سیلندر - پیستونی از طریق رابطه زیر قابل محاسبه است:

(5)

(KWT) Btu/h ،گرمای بازیافتی =qj

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی آب گردشی د ر بدنه موتور =Mw

(4.184 kw.s/kg.oC) 1.00 Btu/h.oF ،گرمای ویژه آب =Cp,w

oF (oC) دمای خروج از موتور =T1

oF (oC) دمای ورودی موتور =T2

بر اساس اطالعات سازندگان، اختالف دمای آب ورودی و خروجی بدنه موتور تقریبا 50 oF (oC 28) است.

محاسبه گرمایی بازیافتی بخار خروجی از توربینــار بخار توربین که می تواند از طریق جدول زیر می توان فشــتفاده چیلر جذبی قرار گیرد را پس از گرداندن توربین مورد اس

تعیین نمود.

محاسبه دبی جرمی گرمای بازیافتیــد، می توان برای تعیین ــط گرمایی نهایی بخار باش اگر واس

دبی جرمی از رابطه زیر استفاده نمود:

(6)

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی بخار =ms

qr= گرمای بازیافتی از بدنه تجهیزات یا گازهای داغ خروجی

(KWT) Btu/h تجهیزات .s/kg) Btu/lb ،ــار مربوطه ــباع در فش hg= انتالپی بخار اش

(KWT

.s/kg) Btu/lb ،ــار مربوطه ــباع در فش hf= انتالپی بخار اش

(KWT

Ks= ضریب تصحیح برای فوق گرم و مادون سرد، ٪100

اگر واسط گرمایی نهایی آب باشد می توان برای تعیین دبی جرمی از رابطه زیر استفاده نمود:

(7)

(kg/s) lb/h ،دبی جرمی آب =mw

qr= گرمای بازیافتی از بدنه تجهیزات یا گازهای داغ خروجی

(KWT) Btu/h تجهیزات(4.184 kw.s/kg.oC) 1.00 Btu/lb.oF ،گرمای ویژه آب =Cp,w

oF (oC) ،دمای آب خروجی =To

oF (oC) ،دمای آب ورودی =Ti

تعیین میزان سرمایش قابل دستیابیــتفاده برای ــورد اس ــای بازیافتی م ــدار گرم ــاس مق بر اســخص بودن ضریب کارایی چیلر جذبی می توان سرمایش و مش

مقدار سرمایش را از طریق رابطه زیر تعیین نمود:

(8)

(KWT) مقدار سرمایش بر حسب تن تبرید یا =qc

COPABC = ضریب کارایی چیلر جذبی براساس نوع آن

(KWT) Btu/h ،مقدار گرمای بازیافتی =qr

(KWT/KWT) 12000 Btuh/ton ،ضریب تبدیل =C1

تعیین ظرفیت چیلر جذبی بر اساس مقدار گرمای بازیافتی

با مشخص شدن مقدار گرمای بازیافتی و چگونگی استفاده

جدول (3) نرخ بخار در توربین چندمرحله ای

نرخ بخار در خروجی توربینشرایط در ورودی توربین Ib/h/kW (kJ/skW)

فشار بخار دما 12 psig بخار با فشار 115 psig بخار با فشار psig (kPa) oF (oC) (185 kPa) (894 kPa)

150 366 257 (1100) (185)

350 500 18 55 (2500) (260) (5) (16)

400 650 14 29 (2900) (340) (4) (8)

850 825 10 17 (6000) (440) (3) (5) 1250 900 9 14

(8700) (480) (3) (4)



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــاس ــب را بر اس از آن می توان ظرفیت نامی1 چیلر جذبی مناســتاندارد (ARI) تعیین نمود. در این استاندارد شرایط زیر در اس

نظر گرفته شده است:(29 oC) 85 oF :دمای آب ورودی برج خنک کننده به چیلر

(7 oC) 44 oF :دمای آب سرد خروجی از چیلراعمال ضرایب تصحیح برای دماهای متفاوت در این مرحله

صورت می گیرد.ــک آب برج خنک کننده دفع ــدار گرمایی که باید به کم مق

شود از طریق رابطه زیر قابل محاسبه است:

h-rej (9)

(KWT) Btu/h ،مقدار گرمایی که باید دفع شود =qh-rej

(4.17 kj.s/s.oC.L) 500 Btu.min/h.oF.gal ثابت برابر با =C3

(KWT) ظرفیت سرمایشی چیلر بر حسب تن تبرید یا =qC

(KWT. L/S) گالن بر تن تبرید یا =Kg

ΔTCT = اختالف دمای آب رفت و برگشت برج خنک کننده،

(oC) oF

ــتاندارد می توان C3 .K8 .ΔTCT را به ــرایط اس ــاس ش بر اسصورت عددی ثابت در نظر گرفت، بنابراین رابطه باال به صورت

زیر در خواهد آمد:

(10)

(KWT) Btu/h ،مقدار گرمایی که باید دفع شود =qh-rej

(2.54 KWT/KWT) 30600 Btuh/ton ــت برابر با C4= مقدار ثاب

ــره و 22500 Btuh/ton (KWT/KWT 1.87) برای ــر یک اث برای چیل

چیلر دو اثره منظور می گردد.

ــتاندارد ARI گالن بر تن تبرید برای نکتـه مهم: مطابق اسچیلرهای یک اثره 3.6 و برای چیلرهای دو اثره 4.0 منظور شده ــفه ــن مقادیری در تعارض با فلس ــه در ظاهر امر چنی ــت ک اســت زیرا می دانیم که با ــتفاده از چیلرهای جذبی دو اثره اس اســتفاده از چیلرهای جذبی دو اثره به دلیل استفاده مجدد از اسبخار حاصل از عملیات تغلیظ، از مقدار گرمای قابل دفع توسط ــده و برج خنک کننده کوچک تری ــته ش برج خنک کننده کاســبت به سیستم یک اثره مورد نیاز خواهد بود اما باید بدانیم نســده فوق در استاندارد ARI بر پایه اختالف که مقادیر تعیین ش

دماهای زیر برای چیلرهای یک اثره، دو اثره و تراکمی است:17 oF (9 oC) :تک اثره ●12 oF (7 oC) :دو اثره ●10 oF (6 oC) :تراکمی ●

ــر gpm/ton 3.6 و gpm/ton 4 برای چیلرهای ــن مقادی بنابرایــالف دماهای فوق صادق ــره و دو اثره بر پایه اخت جذبی یک اثــتند. بر همین اساس چنانچه اختالف دما در چیلر جذبی هســود. مقدار ton/gpm به 6.12 یک اثره oF (6 oC) 10 درنظر گرفته ش

خواهد رسید:

/

بر همین اساس چنانچه اختالف دمای آب برج خنک کننده (6 oC)10 oF معادل (7 oC) 12 oF ــرای چیلر دو اثره را نیز به جای بــده 4.5 خواهد ــن تبرید آب برج کنن ــر گیریم، گالن بر ت در نظ

جدول (5) تعیین اندازه پمپ برج خنک کننده برای چیلر جذبی

اختالف د مای آب برج واحد ها چیلر جذبی یک اثره چیلر جذبی دو اثره

10°F (6°C) gpm/ton (L/s/kW T) 6.0 (0.1) 4.5 (0.08)

bhp/ton (kW/kWT) 0.12 (0.025) 0.1 (0.021) 12°F (7°C) gpm/ton (L/s/kW T) 4.0 (0.07) 15°F (8°C) gpm/ton (LIs/kW T) 4.1 (0.07) 3.0 (0.05)

bhp/ton (kW/kW T) 0.09 (0.019) 0.06 (0.013) 17°F (9°C)· gpm/ton (L/s/kW T) 3.6 (0.06) -20°F (11°C) gpm/ton (L/s/kW T) 3.1 (0.06) 2.3 (0.04)

bhp/ton (kW/kW T) 0.06 (0.013) 0.05 (0.011) 25°F (14°C) gpm/ton (L/s/kW T) 2.45 (0.04) 1.8 (0.03)

bhp/ton (kW/kW T) 0.05 (0.011) 0.04 (0.008) 30°F (l7°C) gpm/ton (L/s/kW T) 2.05 (0.04) -

bhp/ton (kW /kW T) 0.04 (0.008) -35°F (l9°C) gpm/ton (L/s/kW T) 1.75 (0.03) -

bhp/ton (kW/kWT) 0.04 (0.008) -




ــرایط برابر دبی آب برج خنک کننده برای شد. بنابراین تحت شچیلرهای دو اثره به مراتب کمتر از چیلرهای یک اثره است و این ــد بود (در ضمن باید توجه ــدار حدود 27 تا 30 درصد خواه مقداشته باشیم که اختالف دماها بر حسب فارنهایت و سانتی گراد

به صورت اعداد بدون اعشار، کامال برهم منطبق نیستند).ــرای چیلرهای ــداد 30600 Btuh/ton (KWT/KWT 2.54) ب اعیک اثره و 22500 Btuh/ton (KWT/KWT 1.87) برای چیلرهای دو اثره نیز که به عنوان C4 در رابطه باال منظور شده اند، بر اساس

توضیحات فوق چنین به دست آمده اند:

(11)

500× 6.12×10 = 30600 Btu/ton = برای چیلر یک اثره500×4.5 ×10 = 22500 Btu/ton = برای چیلر دو اثره

تامین انرژی مورد نیاز چیلرهای جذبیــاس رابطه زیر و همین طور جدول (4) می توان مقدار بر اس

انرژی الکتریکی مورد نیاز چیلر جذبی را تعیین نمود: AMkwh = K1 ×AMcap × H1 (12)

ــب AMkwh = انرژی الکتریکی مورد نیاز چیلر جذبی بر حس

(kwh/yr) کیلووات ساعت در سالKw/) ــده از جدول (4) بر حسب ــتخراج ش K1 = مقدار اس

(kw/ton) یا (kwT

AMcap = ظرفیت نامی چیلر جذبی بر حسب تن یا کیلووات

(kwT)(h/yr) ساعات کارکرد چیلر جذبی در طول سال = H1

در جدول (4) مقدار ظرفیت بر حسب (kwT) بر اساس شرایط ــده است. مطابق این استاندارد، دمای آب سرد ARI تعیین ش

ــت 44ºF (ºC 7) و دمای آب برج خنک کننده 85 ºF (ºC 29) در رفنظر گرفته می شود و هم چنین فشار بخار برای چیلرهای یک اثره 115 psig (896 kPa) ــره ــرای چیلرهای دواث psig (184 kPa) 12 و ب

منظور می شود. برای تعیین نرخ تقاضای الکتریکی فارغ از زمان کارکرد چیلرهای جذبی می توان از رابطه زیر استفاده کرد:

AMkw = K1×AMcap (13)

ــب AMkw = انرژی الکتریکی مورد نیاز چیلر جذبی بر حس

(kw) کیلوواتKw/) ــتخراج شده از جدول (4) بر حسب K1 = مقدار اس

(kw/ton) یا (kwT

AMcap = ظرفیت نامی چیلر جذبی بر حسب تن یا کیلووات

(kwT)

ــدول (5) و رابطه زیر می توان اندازه پمپ برج به کمک ج ARI خنک کننده برای چیلرهای جذبی را بر مبنای استاندارد

تعیین نمود.

CWPkwh = K2 × AMcap × H1 × C2

ηCWP (14)

CWPkwh = انرژی الکتریکی مورد نیاز پمپ برج خنک کننده

(kwh/yr) در طول سالK2 = مقدار استخراج شده از جدول (5) بر حسب اسب بر

(kw/kwT) یا کیلووات بر کیلووات (bhp/ton) تنــب تن تبرید یا ــت نامی چیلر جذبی بر حس AMcap = ظرفی

(kwT) کیلووات(h/yr) ساعات کارکرد چیلر جذبی در طول سال = H1

0.7457 kw/hp (1 kw/kwT) ،ضریب تبدیل = C2

ηCWP = بازده پمپ برج خنک کننده (٪)

ــوق bhp/ton (kw/kwT) پمپ برج خنک کننده در جدول فــازده 80 درصدی موتور ــوت (kPa 179) هد و ب ــاس 60 ف براســت. چنانچه در رابطه (14) مقدار H1 را درنظر تعیین شده اســورت کلی برای ــوان الکتریکی مورد نیاز به ص ــم، نرخ ت نگیری

پمپ های برج خنک کننده تعیین خواهد شد.ــی مورد نیاز ــز انرژی الکتریک ــه زیر نی ــدول (6) و رابط ج

فن های برج خنک کننده چیلر جذبی را تعیین می کند:

CTFkwh/yr = K3 × AMcap × H1 × C2 × K4

ηCTF

(15)

(kwh/yr) انرژی الکتریکی فن برج = CTFkwh

bhp/) ــب ــده از جدول (6) بر حس K3 = مقدار استخراج ش

(kw/kwT) یا (ton

(kw) ظرفیت نامی چیلر جذبی بر حسب تن یا = AMcap

(h/yr) ساعات کارکرد چیلر جذبی در طول سال = H1

(1 kw/kwT) 0.7457 kw/hp ضریب تبدیل = C2

ــن برج خنک کننده ــب تبدیل. درصد کارکرد ف K4 = ضری

(٪)(در عمل فن برج به طور پیوسته روشن نیست و به تناسب ــرایط آب وهوایی و ــت اوقاتی خاموش باشد. ش بار ممکن اســت اما به صورت تجربی مقدار بار در مقدار کارکرد فن موثر اس

این ضریب را 0.4 درنظر می گیرند.)ηCTF = بازده موتور فن (٪)

برای تعیین توان الکتریکی فن یا فن های برج خنک کننده



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

می توانیم از رابطه فوق بدون مقدار H1 استفاده کنیم:

CTFkw = K3 × AMcap × C2 × K4

ηCTF

(16)

بارهای جزییــات و کارکرد ــیاری از اوق ــدم نیاز به تامین بار کل در بس عــتم به ورودی ــای جزیی، احتیاج سیس ــر جذبی تحت باره چیلــرژی گرمایی را نیز کم می کند. نمودارهای (1) و (2) به ترتیب اننمایش دهنده ظرفیت بارهای جزیی بر اساس درصد بار و درصد

انرژی گرمایی ورودی چیلر جذبی یک اثره و دو اثره هستند.

دیروی و

رماد گ

صدر

درصد بار

دمای آب ورودی برج خنک کننده

نمودار (1) نمودار درصد بار و درصد انرژی گرمایی ورودی چیلر جذبی یک اثره

برای تعیین گرمای مورد نیاز در تامین بارهای جزیی می توان از رابطه زیر استفاده نمود:

qh-p-l = K9 × q c-p-l × C1 (17)

(KWT) Btuh ،گرمای ورودی برای تامین بار جزیی = qh-p-l

k3 جدول (6) تعیین اندازه فن برج خنک کننده برای چیلر جذبی و تعیین ضریب

چیلر یک اثره چیلر دو اثره bhp/ton bhp/ton

اختالف دمای آب برج خنک کننده نوع فن (kW/kWT) (kW/kWT)

l0°F (6°C) جریان محوری 0.13 (0.028) 0.11 (0.023)

گریز از مرکز 0.27 (0.057) 0.23 (0.049)

15°F (8°C) جریان محوری 0.11 (0.023) 0.09 (0.019)

گریز از مرکز 0.23 (0.049) 0.19 (0.040)

20°F (11°C) جریان محوری 0.09 (0.019) 0.08 (0.017)

گریز از مرکز 0.19 (0.040) 0.17 (0.036)

ــب ــت آمده از نمودار (1) یا (2) بر حس ــر به دس K9= مقادی

درصد (٪)

q c-p-l= خروجی سرمایشی تحت بار جزیی بر حسب تن تبرید

(KWT) یا

(1 KWT/KWT) 12000 Btuh/ton ،ثابت =C1

بررسـی برخی گزینه هـای دیگر و مقایسـه آن با گزینه منتخب

ــه گزینه های ــرایط ایجاب می کند ک ــی پروژه ها ش در برخ

ــد به طور مجزا مورد ــی که هر یک قابلیت انتخاب دارن متفاوت

ــبه قرار گیرند و با گزینه منتخب اولیه مقایسه ارزیابی و محاس

شوند تا جای هیچ شک و شبهه ای در انتخاب بهینه باقی نماند.

دیروی و

رماد گ

صدر

دمای آب ورودی برج خنک کننده

درصد بار

نمودار (2) نمودار درصد بار و درصد انرژی گرمایی ورودی چیلر جذبی دو اثره

پی نوشت1 - Nominal capacity




انواعــزات مولد گرما ــی از تجهی ــرم به عنوان یک ــوره هوای گ ک

ــت و از نظر گردش هوا ــتقیم هوا اس ــیله گرمکن مس نوعی وس

ــی (بدون فن) و اجباری (فن دار) طبقه بندی در دو گروه طبیع

می شود. در سیستم طبیعی، بنابر اصل وزش گرمایی، هوا پس

از گرم شدن به علت سبکی صعود کرده و پس از سرد شدن به

ــرای بهره گیری از این ویژگی، در طرف پایین حرکت می کند. ب

ــود اطراف جدار خارجی کوره، جدار دیگری در نظر گرفته می ش

که قسمت فوقانی این فضا توسط کانال به نقاط مختلف متصل

ــود و کانال های متصل به بخش زیرین نیز، برگشت دادن می ش

هوا را برعهده دارند.

ــتم اجباری بازده ــبت به سیس ــتم وزش طبیعی نس سیس

ــان هوا، ابعاد کانال ها ــرعت کم جری کمتری دارد و به دلیل س

ــای هوای گرم از نوع ــوند. به طور معمول کوره ه بزرگ تر می ش

ــرعت گرمایش در آنها ــتفاده قرار می گیرند و س فن دار مورد اس

ــت. فن این گونه کوره ها معموال از نوع گریز از مرکز ــتر اس بیش

است.

ــز می توان ــوخت مصرفی نی ــرم را از نظر س ــوره هوای گ ک

ــاس بنا به نوع مشعل ممکن است طبقه بندی نمود. بر این اس

ــند و از سوی دیگر ــوز باش ــوز یا گازوییل س کوره ها از نوع گازس

ــوخت، از نوع ــعل کوره ها فارغ از نوع س ــت نوع مش ممکن اس

ــند. کوره های هوای گرم ذغال سنگی فن دار یا اتمسفریک باش

ــت که امروزه در ایران هیچ نیز از جمله واحدهای گرم کننده اس

ــه هر یک با ــار کوره های هوای گرم ک ــدارد. در کن ــردی ن کارب

گونه ای از سوخت های فسیلی، جامد، مایع و گاز کار می کنند،

ــی نیز یاد کرد. در این ــوان از کوره های هوای گرم الکتریک می ت

ــوع کوره ها، مقاومت یا کویل های الکتریکی منبع اصلی تامین ن

علمى

محاسبات كوره هواى گرمگرما هستند.

ساختار و قطعات اصلیــعل، ــوای گرم عبارتند از مش ــی کوره های ه ــات اصل قطع

ــوای گرم با توجه به امکان ــه احتراق و فن. کوره های ه محفظ

ــازی و رطوبت زنی هوا می توانند دارای تجهیزات تعویض، پاکس

ــند. در این ــده نیز باش ــی به منظور نیل به مقاصد یاد ش جنب

ــن گرمایش فضاها می تواند ــورت کوره هوای گرم ضمن تامی ص

فرایند مطبوع سازی هوا را نیز به عهده گیرد.

تعیین ظرفیت و انتخاب کوره های هوای گرمسه مقدار، ظرفیت گرمایی، دبی هوای گرم و فشار استاتیک

شبکه کانال دستمایه اصلی تعیین ظرفیت و انتخاب کوره های

ــاس محاسبات هوای گرم قرار می گیرند. ظرفیت گرمایی بر اس

ــت گرم شود به ــاختمان یا فضایی که قرار اس اتالف حرارت س

ــی را نیز می توان از ــوای حامل بار گرمای ــت آمده و دبی ه دس

رابطه زیر تعیین نمود:

12 tt1.08Btu/hrcfm

ــب فوت مکعب cfm= مقدار هوای حامل بار گرمایی بر حس

در دقیقه

ــبات اتالف ــاس محاس ــار گرمایی فضا که بر اس Btu/hr= ب

حرارت ساختمان به دست می آید، بر حسب بی تی یو بر ساعت

ــرب جرم مخصوص هوا در گرمای ویژه هوا 1.08= حاصل ض

در واحد زمان

1.0860)FBtu/lb.0.24lb/ft(0.0749 o3

ــب فارنهایت t2= حداکثر دمای هوای ورودی به اتاق بر حس

ــانتی گراد) در نظر که معموال 105 درجه فارنهایت (40 درجه س



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

گرفته می شود.

t1= دمای زمستانی طرح داخل فضا بر حسب فضا

12000 Btu/hr ــر ــه ازای ه ــتی می توان ب ــور سرانگش به ط

ــل بار گرمایی را بین ــت گرمایی مقدار تقریبی هوای حام ظرفی

ــا 11 مترمکعب در ــب در دقیقه (8.5 ت ــا 400 فوت مکع 300 ت

دقیقه) در نظر گرفت.

ــتاتیک فن کوره نیز تابعی از مقدار هوای ــار اس تعیین فش

حامل بار گرمایی و ابعاد و طول شبکه کانال کشی است.

ــت که ــن ظرفیت گرمایی کوره هوای گرم الزم اس در تعیی

بین 10 تا 30 درصد به مقدار منتجه از محاسبات اتالف حرارتی

ساختمان بابت اتالف دودکش و شبکه کانال اضافه شود.

مقررات و توصیه هاــب کوره های هوای گرم در فضاهایی مانند راهروهای ● نص

دسترسی و خروج اضطراری سالن های اجتماعات، تئاتر

و سینما مجاز نیست (مقررات ملی ساختمان).

ــکات زیر مدنظر قرار ــوره هوای گرم باید ن ــرای نصب ک ● ب

گیرد: (مقررات ملی ساختمان)

ــانتی متر (6 الف- حداقل فاصله تا نزدیک ترین دیوار: 15 س

اینچ)

ــانتی متر (12 ــوختنی: 30 س ب- حداقل فاصله تا مواد س

اینچ)

ــی در جلو دستگاه و محل نصب مشعل: ج- فضای دسترس

حداقل 45 سانتی متر (18 اینچ)

د- فضای اطراف دستگاه: حداقل 30 سانتی متر (12 اینچ)

● سطح مقطع آزاد و بدون مانع هر یک از کانال های هوای

تازه، برگشت و رفت نباید از 4.4 میلی متر مربع برای هر

وات ظرفیت کوره کمتر باشد (مقررات ملی ساختمان).

ــوای گرم از حمام، ــت کوره ه ● تامین هوای تازه یا برگش

ــگ و فضاهای ــپزخانه، پارکین ــویی، آش ــت، دستش توال

پرخطر مجاز نیست (مقررات ملی ساختمان).

ــت هوای یک واحد آپارتمانی نباید توسط دستگاه ● برگش

ــود (مقررات ملی ــتاده ش ــد آپارتمانی دیگر فرس به واح

ساختمان).




سازنده مرغوب ترین فن کویل ساخت ایران فن کویل های طرح صبا ساخته شده از مرغوب ترین مواد اولیه و پیشرفته ترین متدهای ساخت و تجهیزات بسیار پیشرفته، در اغلب کاربری های مسکونی، تجاری و اداری، نیاز بهره برداران

این تجهیزات را برطرف می نماید.

شماره های تماس:شماره های تماس: ۷۷-۴۵۸۴۹۷۳-۰۲۲۹ و ۲-۸۸۷۳۹۸۸۰-۰۲۱-۴۵۸۴۹۷۳-۰۲۲۹ و ۰۲۱-۸۸۷۳۹۸۸۰-۲ و ۴-و ۸۸۵۰۴۷۷۰۸۸۵۰۴۷۷۰-۴--۰۲۱۰۲۱ ۸۸۷۶۶۷۹۴۸۸۷۶۶۷۹۴--۰۲۱۰۲۱ و و ۴۵۸۵۰۷۹- ۴۵۸۵۰۷۹۰۲۲۹- ۰۲۲۹ شماره فاکس: شماره فاکس:


ــتقیم مانند انواع ــارغ از منابع تولید آب گرم مصرفی مس ف

ــد گرمایش ــزات مول ــی دارای تجهی ــه همگ ــا، ک آب گرمکن ه

ــتند؛ منابع ــیدی هس ــیلی یا خورش ــوخت فس ــی، س الکتریک

ــتقیم مانند منابع آب گرم کویل دار و دوجداره در آب گرم غیرمس

ــی دارند. در این گونه ــات گرمایش مرکزی کاربرد فراوان تاسیس

ــا آب گرم باعث ــرم مانند بخار، آب داغ ی ــیال اولیه گ منابع س

تولید آب گرم مصرفی می شوند. در این گونه منابع عمل تولید و

ذخیره سازی به همراه هم انجام می شود، اما در برخی مولدهای

آب گرم مصرفی مانند انواع مبدل های پوسته لوله یا مبدل های

ــده و ــرم مصرفی به صورت لحظه ای تولید ش ــه ای، آب گ صفح

ــتقیم ــت در مخزن جداگانه ای ذخیره یا به طور مس ممکن اس

مورد استفاده قرار گیرد.

ــه طور کلی دمای آب ورودی به منبع بین 40 تا 60 درجه ب

فارنهایت (4.5 تا 15 درجه سانتی گراد) و دمای آب گرم خروجی

ــانتی گراد) در نظر ــه فارنهایت (60 درجه س ــع 140 درج از منب

گرفته می شود.

تعیین مقدار سوخت آب گرمکن ها از طریق روابط زیر می توان دبی وزنی و دبی حجمی سوخت

مایع و گازی برای آب گرمکن های مستقیم که با سوخت فسیلی

کار می کنند را تعیین نمود:

w

f

w

f

8.33D tWr E

8.33D tVr E

(lb/hr) دبی سوخت مایع =W

(ft3/hr) مقدار گاز مصرفی =V

(gph) مقدار آب گرم مصرفی =Dw

(oF) اختالف دمای آب سرد ورودی با آب گرم خروجی =Δt

ــا 55 درجه ــه فارنهایت (45 ت ــوال بین 80 تا 100 درج ــه معم ک

فنى

منابع توليد آب گرم مصرفىسانتی گراد) در نظر گرفته می شود.

(lb/gal) 8.33= وزن مخصوص آب

Btu/ ارزش حرارتی سوخت (برای سوخت مایع بر حسب =r

(Btu/ft3 و برای سوخت گازی lb

ــازده آب گرمکن (برای آب گرمکن های نفتی 65 و برای Ef= ب

آب گرمکن های گازی 85 تا 90 درصد در نظر گرفته می شود.)

تعیین توان آب گرمکن برقی

wD 8.33 tP3412

(kw) توان الکتریکی =P

(gph) مقدار آب گرم مصرفی =Dw

(oF) ــرد ورودی و آب گرم خروجی Δt= اختالف دمای آب س

ــا 55 درجه ــه فارنهایت (45 ت ــوال بین 80 تا 100 درج ــه معم ک

سانتی گراد) در نظر گرفته می شود.

3412= ضریب تبدیل کیلووات به بی تی یو در ساعت

ــاز برای تهیه ــدار گرمای مورد نی ــتن مق با در اختیار داش

ــاده تر زیر نیز توان ــوان از طریق رابطه س ــرم مصرفی می ت آب گ

الکتریکی را بر حسب kw تعیین نمود: QP

3412


مقدار برق مصرفی بر حسب کیلووات ساعت را نیز می توان

از رابطه زیر تعیین نمود: w

f

D tKWH .E

0 00275

تعیین بار گرمایی منابع آب گرم غیرمستقیمــی منابع دوجداره یا منابع کویل دار آب گرم ظرفیت گرمایش



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

از طریق رابطه زیر قابل محاسبه است:

wQ D . t 8 33

(Btu/hr) ظرفیت گرمایی منبع =Q

(gph) مقدار واقعی آب گرم مصرفی =Dw

ــاعت (این مقدار حاصل ضرب حداکثر مصرف آب گرم در س

در ضریب تقاضا است.)

(oF) اختالف دمای آب سرد ورودی و آب گرم خروجی =Δt

(این مقدار معموال بین 80 تا 100 درجه فارنهایت (45 تا 55

درجه سانتی گراد) در نظر گرفته می شود.)


تعیین مقدار بخار الزم برای منابع کویل دار

qQD t

s

(lb/hr) دبی بخار =Ds

(Btu/hr) بار گرمایی منبع =Qt

(Btu/lb) گرمای نهان بخار =q

(این مقدار در بخار فشار ضعیف 970 بی تی یو بر پوند است.)

ــار در نظر گرفته ــر دبی بخ ــه براب ــت تله بخار نیز س ظرفی

می شود.

تعیین دبی آب گرم مدار اولیه منابع ــه برای گرم ــدار اولیه منابع ک ــدار آب گرم یا آب داغ م مق

ــتفاده قرار می گیرد، از طریق رابطه نمودن آب مصرفی مورد اس

زیر قابل محاسبه است: tQD

8.33 60 t

(gpm) (آب گرم یا داغ) دبی سیال گرم کننده =D

(Btu/hr) بار گرمایی منبع =Qt

ــیال گرم کننده در ورودی و خروجی Δt= اختالف دمای س

ــانتی گراد) در نظر ــه معموال 30 درجه فارنهایت (16 درجه س ک

(oF) .گرفته می شود


60= یک ساعت (60 دقیقه)

تعیین حجم منبع آب گرم غیرمستقیم ــم منبع به کمک جداول تعیین حداکثر مصرف آب گرم حج

و ضریب تقاضا از طریق رابطه زیر تعیین می شود.

t m f sV D D D

(gal) حجم منبع =Vt

Dm= حداکثر مصرف آب گرم بر حسب گالن در ساعت که از

طریق جدول (1) تعیین می شود.

Df= ضریب تقاضا بر مبنای جدول (1)

Ds= ضریب ذخیره منبع بر مبنای جدول (1)

مقررات و توصیه ها● منبع آب گرم باید در سطحی تراز نصب شود.

ــکونی نباید از ــت ذخیره آب گرم برای هر واحد مس ● ظرفی

110 لیتر (29 گالن آمریکایی) کمتر باشد (مقررات ملی

ساختمان).

ــیر اطمینان و شیر تخلیه ● مخزن آب گرم باید مجهز به ش

باشد (مقررات ملی ساختمان).

ــر 99 درجه ــان باید حداکث ــیر اطمین ــای تنظیم ش ● دم

ــانتی گراد (210 درجه فارنهایت) باشد (مقررات ملی س

ساختمان).

ــیر اطمینان باید برابر حداکثر فشار کار ــار تنظیم ش ● فش

ــکال (10 ــر 1035 کیلوپاس ــن و حداکث ــاز آب گرمک مج

اتمسفر) باشد (مقررات ملی ساختمان).

● بهتر است که آب گرمکن های مخزنی حداقل با دو تسمه

به دیوار محل نصب محکم شوند.

ــازی آب گرم بیش از 1000 لیتر (260 گالن ● برای ذخیره س

ــت از منابع آب گرم کویل دار به جای آمریکایی) بهتر اس

منابع دوجداره استفاده شود.

ــه ای برای گردش ــیرکوالتور جداگان ــت پمپ س ● بهتر اس

ــود تا در ــل دار در نظر گرفته ش ــرم در منابع کوی آب گ

فصولی که ساختمان نیازمند گرمایش نیست، این پمپ

با مصرف برق کمتر گردش آب در منبع را میسر سازد.

در غیر این صورت بهتر است حداقل ظرفیت دو یا چند

ــتم برابر با ظرفیت دبی منبع آب گرم پمپ موازی سیس

ــد تا در فصل تابستان بدون استفاده از پمپ مجزا باش

ــردش آب در ــتم به منظور گ ــوان از یک پمپ سیس بت

منبع بهره برداری نمود.

● منبع آب گرم باید کامال عایق شود.




ــیدن آن ● در مقابل کویل باید فضای کافی برای بیرون کش

وجودداشته باشد. به این منظور برای اتصال لوله ها به

کویل باید مهره ماسوره یا فلنچ در نقاط نزدیک به کویل

پیش بینی شود.

● بست های آویز باید به گونه ای تنظیم شوند که بار ناشی از

وزن لوله ها کامال مهار شده و به فلنچ کویل وارد نشود.

ــود تا ــنج روی منبع باید به صورت مورب نصب ش ● دماس

امکان خواندن آن از پایین وجود داشته باشد.

ــد و در ــرم مصرفی باید دائم کار باش ــت آب گ ● پمپ برگش

صورت نیاز به صورت دستی خاموش شود.

خانه اداریکارخانههتل بیمارستانورزشگاهباشگاهآپارتماننوع سرویسمدرسهویالیی

222222222دستشویی خصوصی

15-46868126دستشویی عمومی

-20--2020302020وان

100 - 1520 - 100 - 20020 - 15050 - 50 - 150 - 1550ظرفشویی

33 - 33123312پاشویه

203020201020 - 1020سینک آشپزخانه

101010 - 1010 - 510سینک آبدارخانه

3015022575752253030225دوش

- - - - 2828 - 2028وان رختشویی

(Df) 0.300.300.400.250.250.400.300.300.40ضریب تقاضا

ضریـب ذخیره سـازی منبع (DS)

1.250.901.000.600.801.002.002.001.00

جدول (1) حداکثر مصرف آب گرم (gph) بر اساس لوازم بهداشتی و نوع کاربری ساختمان برای تعیین حجم منبع آب گرم



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

شماره های تماس:شماره های تماس: ۷۷-۴۵۸۴۹۷۳-۰۲۲۹ و ۲-۸۸۷۳۹۸۸۰-۰۲۱-۴۵۸۴۹۷۳-۰۲۲۹ و ۰۲۱-۸۸۷۳۹۸۸۰-۲ و ۴-و ۸۸۵۰۴۷۷۰۸۸۵۰۴۷۷۰-۴--۰۲۱۰۲۱ ۸۸۷۶۶۷۹۴۸۸۷۶۶۷۹۴--۰۲۱۰۲۱ و و ۴۵۸۵۰۷۹- ۴۵۸۵۰۷۹۰۲۲۹- ۰۲۲۹ شماره فاکس: شماره فاکس:


موقعیت استقرار

مالحظات اجرايى براى فناورىنصب تاسيسات در ساختمان

UMC03 IRC 03موقعیت قرارگیری تجهیزات د ر زیر کف

& {904.3}3 [1305.1.4.1] تکیه گاه های مربوط به تجهیزات باید باالتر از سطح تراز قرار گیرند .[2408.4]2

این تکیه گاه ها باید حد اقل د ر فاصله 6in باالتر از سطح تراز قرار گیرند . ضمن آن که اگر سازند ه د ر این زمینه د ستورالعملی را ارائه کرد ه باشد ، این د ستورالعمل باید معیار قرار گیرد .

{904.3}5 [1305.1.4.1] &[2408.4]4

{305.0}6[1305.1.4.1] ابعاد د االن هایی که تجهیزات د ر د اخل آن قرار می گیرند حد اقل باید 22in{30in}×30in باشد .

{n/a}7[1305.1.4.1] د ریچه های بازد ید حد اکثر باید به اند ازه 20ft از محل قرارگیری تجهیزات فاصله د اشته باشند .

کلیه المپ ها و تاسیسات روشنایی نصب شد ه د ر نزد یکی کوره ها باید مجهز به یک کلید روشن و خاموش د ر قسمت د رب ورود ی باشند .

{n/a}7[1305.1.4.3]

کلیه پریزهای برق باید د ر فاصله حد اقل 25ft از تجهیزات نصب شد ه باشند ، ضمن آن که مد ار آن ها نباید با مد ار تامین برق تجهیزات الکتریکی یکی باشد .

{309.0}[1305.1.4.3]

(30in برای سمت کنترل حد اقل) 12in گود ال های ایجاد شد ه برای نصب تجهیزات باید به عرض حد اقل و از قسمت پایین 6in فاصله د اشته باشند .

{n/a}8[1305.1.4.2]

{604.1,2}[1601.3.6] حد اقل فاصله بین کانال و زمین باید 4in باشد .

د ر صورتی که عمق گود ال ایجاد شد ه برای قرارگیری تجهیزات بیش از 12in باشد ، خط عبوری از د اخل گود ال باید به اند ازه 4in باالتر از کف بتنی یا سیمانی قرار گرفته باشد .

{n/a}8F3 [1305.1.4]

لوله تهویه

کوره

کانالحد اقل فاصله بین جد اره جانبی تجهیـزات و د یوار

باید 30in باشد .

12in د ر صورتی که عمق د االن ایجاد شد ه د ر زیر کف برای قرارگیری تجهیزات بیش ازباشد ، باید زیر آن یک بستر بتنی به ضخامت حد اقل 4in د ر نظر گرفته شود .

تصویر (2) کوره گرمایشی

UMC03 IRC 03موقعیت قرارگیری تجهیزات پشت بامی

کلیه تجهیزات پشت بامی باید بر مبنای SDC D1 & D2 طراحی شد ه باشند .

{304.4}[1307.2]

ــامل تجهیزات ــد ه ش ــات یاد ش الزامــای خارجی ــد ه د ر مکان ه ــت ش فهرس

{PMI} . ساختمان می شود{904.10.1.1}[2406.3]

سکوی قرارگیری تجهیزات حد اقل باید 30in باشد .

{305.0}[1305.1]




UMC03 IRC 03وضعیت د سترسی

حد اقل فضای مورد نیاز برای کارکرد سمت کنترل باید 30in باشد .

{305.0}[1305.1]

تنها استثنای مورد اخیر تجهیزات گرمایشی مورد استفاد ه د ر اتاق هاست که فاصله آن ها را

می توان تا 18in نیز کاهش داد .

{305.0X}[1305.1]

عرض د رب ورود ی اتاق تجهیزات مکانیکی حد اقل باید 24in باشد .

{n/a}1 F2

[1305.1.2]

UMC03 IRC 03وضعیت د سترسی

ــرض د رب ــی باید از ع ــزات مکانیک تجهیورود ی اتاق مربوطه عبور کنند .

{305.1} F2

[1305.1.2]

ــگام باز بود ن ــای کاری موجود د ر هن فض 30in د رب اتاق تجهیزات مکانیکی حد اقل باید

باشد .

{305.0} F2

[1305.1.2]

تصویر (1) د رب د سترسی به محل نصب تجهیزات مکانیکی

حد اقل عرض د رب ورود ی اتاق تجهیزات مکانیکی باید 24in باشد .

حد اقل فاصله تجهیزات مکانیکی از باال، پایین و د یوار جانبی باید 3in باشد . (این فاصله تا

د یوارهای حافظ باید 1in باشد، ضمن آن که اگر سازند ه د ر این زمینه د ستورالعملی را ارائه کرد ه

باشد ، این د ستورالعمل باید معیار قرار گیرد .)

عرض اتاق تجهیزات مکانیکی حد اقل باید به اند ازه 12in از عرض تجهیزاتی

که د ر آن قرار می گیرد بیشتر باشد .

فاصله لبه تجهیزات مکانیکی با د رب ورود ی حد اقل باید به اند ازه 6in باشد .

حد اقل فاصله لبه تجهیزات مکانیکی تا لبه د رب ورود ی د ر حالت باز باید 30in باشد .

وضعیت د سترسی به تجهیزات نصب شد ه د ر د اخل ساختمان



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

نحوه اسـتقرار تجهیـزات د ر اتاق زیر شیروانی

03 UMC03 IRC

د ریچه ورود ی اتاق زیر شیروانی باید ــد تا امکان عبور حد اقل 22in×30in باشتجهیزات و وسایل مربوطه از ورود ی آن

وجود د اشته باشد .

{305.0}F4 [1305.1.3]

ــایل از ــکان عبور وس ــه ام د ر صورتی کد ریچه ورود ی وجود د اشته باشد می توان

ابعاد آن را تا 20in×30in نیز کاهش د اد .{n/a}9[1305.1.3]

حد اکثر فاصله تجهیزات نصب شد ه ــیروانی تا د ریچه ورود ی د ر اتاق زیر ش

باید 20ft باشد .{n/a}9F4 [1305.1.3]

عرض کفی های یکپارچه نصب شد ه، ــه ورود ی اتاق زیر از تجهیزات تا د ریچ

شیروانی حد اقل باید 24in باشد . {305.1}10F4 [1305.1.3]

ــف اتاق ــکوی ک ــاد س ــل ابع حد اقزیرشیروانی د ر سمت سرویس تجهیزات

باید 30in×30in باشد . {n/a}9F4 [1305.1]

ــا ــرویس ی ــکان س ــه ام د ر صورتی کــق د ریچه ــزات از طری ــض تجهی تعویــیروانی وجود د اشته ورود ی اتاق زیر شــد ، نیازی به د ر نظر گرفتن د االنی باش

مجزا برای تجهیزات نیست.

{n/a}9[1305.1.3X]

ــات ــن و خاموش تاسیس کلید روشــار د ریچه ورود ی ــنایی باید د ر کن روشــد ه ــیروانی د رنظر گرفته ش اتاق زیر ش

باشد .

{n/a}9F4 [1305.1.3.1]

موقعیـت قرارگیری تجهیـزات د ر د اخل

گاراژ03 UMC03 IRC

18in منبع اشتعال باید حد اقل به اند ازه

از کف گاراژ فاصله د اشته باشد .{308.0}

[1307.3,

2408.2]

ــای مجزایی که با هوای EXC مکان ه

ــد برای نصب مشعل گاراژ د ر ارتباط نباش

{PMI} . د ر نظر گرفته شد ه باشد

{308.0}[2408.2]

ــتثنا تجهیزات ــر از موارد اس یکی د یگ

FVIR هستند .{304.1}11

F47

[2408.2X]11

ــی که د ر میان د یوارهای مقاوم د ر کانال

برابر آتش قرار می گیرد حد اقل باید از ورق

نمره 26 ساخته شود .

{n/a}[309.1.1]

تصویر (4) چگونگی قرارگیری کوره د ر د اخل گاراژ

منبع اشتعال باید حد اقل د ر فاصلـه 18inباالتـر از کف گاراژ قـرار گیرد ، مگر د ر مواقعی که مشعل آن از

نوع FVIR باشد .

تکیه گاه محافظ

تصویر (3) چگونگی نصب کوره د ر اتاق زیر شیروانی

محل قرارگیری المپمحل قرارگیری المپ

کلید روشن و خاموش المپ باید د ر کلید روشن و خاموش المپ باید د ر کنار د رب ورود ی نصب شد ه باشد . کنار د رب ورود ی نصب شد ه باشد .

موقعیـت قرارگیری تجهیـزات د ر د اخل دریچهگاراژ

03 UMC03 IRC

ــای ورود ی کانال ــک از د هانه ه هیچ ینباید د ر د اخل گاراژ قرار گرفته باشد .

{n/a}[309.1.1]

ــل گاراژ باید به نوعی د ر تجهیزات د اخبرابر ضربه های احتمالی محافظت شوند و ــکویی که حد اقل 6ft باالتر از یا بر روی س

کف گاراژ قرار د ارد نصب شوند .

{308.0} F5 [1307.3.1,2408.3X]




UMC03 IRC 03مالحظات نصب تجهیزات

ــد ــات جد ی ــب تاسیس ــورت نص د ر صــالن جد ید یا ــاختمان باید پ د ر د اخل ســد ه د ر د اخل ساختمان تغییرات اعمال ش

به تایید مراجع ذیصالح برسد .

{114.2}[105.7]

ــد ه د ر د اخل تمامی تجهیزات نصب شــت و ــاختمان باید به طور کامل فهرس س

عالمت گذاری شد ه باشند . {n/a}[1302.1]

ــای مبن ــر ب ــد بای ــزات تجهی ــه کلی د ستورالعمل های سازند ه نصب شوند .

{304.1} [1401.1,

2408.1]

ــد ه کلیه تغییرات یا اصالحات انجام شد ر د اخل ساختمان برای نصب تجهیزات باید بر مبنای کد های جاری انجام گیرد .

{104.1}[1202.1]

اگر تجهیزاتی قدیمی ساختمان، بعد از انتشار ویرایش جد ید کد ها، با الزامات کد جد ید مطابقت ند اشته باشند ، د ر صورتی که رعایت نکات ایمنی نیازی به اعمال تغییر

د ر آن نیست.

{104.2}[1202.1]

ــات مکانیکی ــی موارد ، تاسیس د ر تمامــرریز نصب را د ر ارتفاعی باالتر از ارتفاع س

کنید .{n/a}

[1401.5,

2407.7]12

ــی نیازمند ــتم های مکانیک کلیه سیستعمیر و نگهد اری صحیح و منظم هستند .

{104.4}[1202.3]

ــی مناسب همواره باید راه های د سترسبرای سرویس یا تعویض تجهیزات و وسایل ــاختمان د ر نظر ــد ه د ر د اخل س نصب ش

گرفته شود .

{305.0}[1401.2]

ــزات باید بر ــرد اری از کلیه تجهی بهره ببا ــازند ه، س ــتورالعمل های د س ــای مبنــوختی که طراحی سیستم استفاد ه از ســای آن انجام گرفته یا کیت مبد لی بر مبنــتگاه ارائه کرد ه ــازند ه به همراه د س که س

انجام گیرد .

{307.1.5}[1304.1]

نصب تجهیزات

UMC03 IRC 03مالحظات نصب تجهیزات

ــزات، تجهی ــد ازی راه ان از ــش پی ــته بند ی های آن ها باید از د ستگاه جد ا بس

شود .

{304.1}[1401.1]

اند ازه تجهیزات د ر هر کاربرد خاص باید ــتفاد ه از روش های مورد تایید انجام با اس

گیرد .

{304.1}[1401.3]

ــات نصب شد ه کلیه تجهیزات و تاسیس

ــت و ــاختمان باید فهرس ــارج از س د ر خعالمت گذاری شد ه باشند .

{304.1}[1401.4]

ــد ه د ر د اخل ــی نصب ش ــع حرارت منبــن حد اقل ــد قابلیت تامی ــاختمان بای ســاع 3ft باالتر از کف د مای 68ºF را د ر ارتف

برای هر یک از اتاق ها د اشته باشد .

{bldg}[303.8]

ــد ه با استفاد ه از ــرایط یاد ش تامین شگرم کن های قابل حمل قابل قبول نیست.

{n/a}[303.8]13

ــه، د رپوش ها و ــای تهوی ــه د ریچه ه کلیــر مبنای ــتم ها باید ب ــزای جانبی سیس اج

د ستورالعمل های سازند ه نصب شوند .

{802.6.1.1} [1804.2.1,

2427.6.5]

ــه تجهیزات و متعلقات آن ها باید با کلیاستفاد ه از قالب یا تکیه گاه های مناسب به ــی که مورد تایید باشد د ر محل خود روش

نصب شوند .

{304.4}[1307.2]

ــا محکم کرد ن ــوراخ کاری، برش و ی ستجهیزات با استفاد ه از تسمه باید بر مبنای

کد های ساختمان انجام گیرد.

{n/a}

F71–74

[1308.1,

2405.1]

ــرایطی تغییر، بارگذاری یا تحت هیچ شــاختمان افزود ن بار اضافی به خرپاهای سنباید بد ون تایید مکتوب افراد واجد شرایط

انجام پذیرد .

{n/a}[2405.2]14



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

تخصصى

قوانين فند ر تمام قوانین فن: و

متغيرهاى مستقلمتغيرهاى وابستهشماره

a زيرنويس 1 نشان مى د هد كه متغير مربوط به فن مورد نظر مى باشد .b زيرنويس 2 نشان مى د هد كه متغير مربوط به فن آزمايش شد ه مى باشد .

Psf يا Ptf c

ــرایط ــک د ر ش ــاس هوای خش ــای عملکرد فن بر اس د اد ه هاستاند ارد kPa 101.325 و oC (1.204kg/m3) 20 است؛ مگر این ــد ه باشد . د ر کاربرد های واقعی شاید الزم شود که خالف آن ذکر شکه فن، هوا یا گاز د ارای چگالی د یگری را جابه جا کند . تغییر چگالی می تواند به د لیل د ما، ترکیب گاز یا ارتفاع باشد . عملکرد فن تحت تاثیر چگالی گاز قرار می گیرد . د ر اند ازه و سرعت ثابت، فشار و توان (اسب بخار) با نسبت چگالی گاز به چگالی استاند ارد هوا با نسبت

مستقیم تغییر می کند .ــرعت فن (N) د ر یک فن ــرد قوانین فن برای تغییر د ر س کارببا اند ازه مشخص نشان د اد ه می شود . منحنی محاسبه شد ه Pt از

Pa ،فشار كل

s/mنرخ جريان حجمى، ٣

Ptf منحنىمحاسبه شد ه

Ptf منحنىمبنا

منحنی مبنا به د ست می آید . مثال، نقطه E(N1=650) از نقطه D(N2=600) به صورت زیر محاسبه می شود :

:E 1 د ر نقطهa با استفاد ه از قانون فن

:1b با استفاد ه از قانون فن

ــد ه را می توان با بنابراین منحنی N=650 ،P1f1 تکمیل شــبه نقاط اضافی از د اد ه های موجود د ر منحنی مبنا، مثال محاس

نقطه G از نقطه F، ایجاد نمود .اگر نقاط معاد ل رتبه بند ی به هم وصل شوند ، چنان که توسط خطوط نقطه چین نشان د اد ه شد ه است، این نقاط همگی بر روی سهمی هایی قرار می گیرند که به وسیله رابطه ی نشان د اد ه شد ه

د ر معاد له (1) بیان می شوند .

kw،توان فن =1/s × (kpa) اختالف فشار

40350 × بازد ه فن × بازد ه موتور

(معمول)فن های کوچک با بازد هی 0.4 تا 0.5

فن های بزرگ با بازد هی 0.55 تا 0.65




بررسى موارد اقتصادى و هزينه هاى مقاالتسيستم هاى سرمايش تبخيرى

موارد اقتصادی ــازمان محیط زیست از تحلیل س

ــه نوع متفاوت از خنک کننده های س

ــترک ــتم مش ــری و یک سیس تبخی

ــاط مستقیم مبردها، به منظور انبس

مقایسه مصرف انرژی و سطح آسایش

ــپس این ــت. س ــورت گرفته اس ص

تحلیل ها در چهار شهر مختلف ایالت

نیومکزیکو تکرار شد. یک دبیرستان

به عنوان نمونه طراحی انتخاب شد

که آرایش و نوع تجهیزات سرمایشی،

ــاختمان و برنامه های ساکنین آن س

ــتان را منعکس می نمود. فصل تابس

ــان اجرایی و ــاعت کارکن ــرای 6 س ب

ــه در نظر ــوان نمون ــی به عن خدمات

ــا در ــت دم ــد. تنظیم/اف ــه ش گرفت

ــب و پایان هفته در تمام نمونه ها ش

لحاظ شد. هیچ سایه خارجی وجود

نداشت.

دوره هزینه هـای تحلیـل بهره برداری

ــه ــه به منظور مقایس ــن مرحل ای

ــوط به دو ــای مرب ــوع هزینه ه مجم

ــتم ها انجام می شود. این نوع سیس

ــتر در زمینه مصرف ــا بیش تحلیل ه

هزینه چرخه دوامهزینه اولیهسیستم

796،689 $$327،178انبساط مستقیم

876،781 $$340،530انبساط مستقیم + تبخیری غیرمستقیم

571،024 $$343،918تبخیری مستقیم با بستر صلب

597،417 $$396،254بستر صلب مستقیم + تبخیری غیرمستقیم

جدول (1): مقایسه هزینه دوره بهره برداری

هزینه های نسبی سیستم ها(به ترتیب صعودی بر طبق هزینه اولیه)

انرژی اجرا می شوند. موضوعات دیگر

این تحلیل در خصوص نصب، انرژی،

ــی ــی و ارزش زمان ــداری، بازیاب نگه

ــام واحدها 20 ــر تم ــت. عم پول اس

ــال برآورد شده است. پیشنهادات س

مدل سازی شده دیگر عبارتند از:

DX = سرمایش تراکمی یکپارچه

ــی ــرمایش تراکم DX + IEC = س

ــرمایش تبخیری یکپارچه همراه با س

غیرمستقیم

ــری ــتم های تبخی D EC = سیس

مستقیم با بستر صلب

ــتر صلب مستقیم D + I EC = بس

همراه با سیستم تبخیری غیرمستقیم

ــای فایل ه از ــر زی ــات اطالع

ــی هزینه دوره خروجی برنامه تحلیل

بهره برداری 1.5BLCC به دست آمده

است. اطالعات وروردی تحلیل های

،(LCC) ــرداری بهره ب دوره ــه هزین

ــامل برنامه شبیه سازی ساختمان ش

ــزار تحلیلی خنک کننده های و نرم اف

این ــت. اس KOOLKALK تبخیری

ــای هزینه ه ــده دربرگیرن ــا برنامه ه

تخمینی مربوط به نصب و نگهداری

سیستم ها می شود.

ECGM- نتایج بیانگر آن است که

ــتم های سیس رده در ــه ک D EC

ــتر صلب ــتقیم با بس ــری مس تبخی

ــت که ــتمی اس قرار می گیرد، سیس

ــه دوره بهره برداری را ــن هزین کمتری

دارا است. دومین سیستم کم هزینه،

- ــتقیم مس ــب مرک ــتم های سیس

ــتند. جالب است ــتقیم هس غیرمس

ــتم های تبخیری ــه سیس ــد ک بدانی



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

ــایش و ــت، به آس در آنجا موثر نیس

زندگی در محیط های تبریدی عادت

ــردی که در ــت ف خواهند کرد. پوس

ــی می کند، در محیط مرطوب زندگ

ــی دچار ــک جنوب غرب ــوای خش ه

سرمایش و ــود، می ش ترک خوردگی

ــکی ــاس خش تراکمی به آن ها احس

ــد درحالی که در محیط تهویه می ده

ــرزندگی ــاس س ــده تراکمی احس ش

ــبت به ــه نس ــرادی ک ــد. اف می کنن

حساسیت داخلی هوای آالینده های

ــدید دارند، در صورت عدم وجود ش

ــه گرفتگی ــاری از جمل ــم بیم عالئ

ــکی، ــوزش، خش مجاری بینی یا س

ــوزش چشم ها، رخوت و خارش یا س

بی حالی، سردرد و تشدید اختالالتی

ــینوزیت ــم، اگزما و س ــل آس از قبی

ــایش می کنند. عوامل ــاس آس احس

نموداری ــای حدوده در این چنینی

ــایکرومتریک منعکس ــودار س در نم

نمی شوند.

در ــا دقیق ــه ک ــر دیگ ــل عام

ــه هزینه دوره ــای مربوط ب تحلیل ه

بهره برداری منعکس نمی شود، دوام

ساختمان است. عمر ساختمان هایی

ــد، 20 ــوان نمونه ذکر ش ــه به عن ک

ــرض ــا ف ــود، ب ــرض می ش ــال ف س

ــس از عمر بنا ــه تجهیزات آن پ اینک

ــود. عمر واقعی تجهیزات تعویض ش

ــه مطبوع بزرگ و در تجهیزات تهوی

ــدارس، غالبا ــتفاده در م ــورد اس م

ــت. در بسیاری بیش از 20 سال اس

ــنل کاردان و مجربی از مناطق، پرس

ــوب کرده اند که وظیفه آن ها را منص

ــت و بسیاری از اوقات اداره امور اس

ــض قطعات معیوب را انجام کار تعوی

ــازی ــد. هزینه تعمیر و نوس می دهن

سیستم های تهویه مطبوع را می توان

وسیله ای برای خط بودجه به منظور

ــای معوقه تعویض ــت هزینه ه پرداخ

ــزات در نظر گرفت و نگهداری تجهی

اما برخی مناطق اولویت های دیگری

از ــی برخ در ــد. کرده ان ــن تعیی را

مربوط نوسازی هزینه های نمونه ها،

ــائل سیاسی و انتخاباتی شده به مس

ــرل اندکی بر روی این و مدارس کنت

برنامه دارند. در نتیجه، تجهیزات را

ــی بیش از انتظار می توان برای مدت

به کار انداخت.

هزینه کاربریــن هزینه های ــر گرفت ــا در نظ ب

ــری، از اهمیت هزینه های اولیه کارب

ــته می شود. این هزینه ها شامل کاس

مالیات، ــداری، نگه انرژی، مخارج

ــود. ــوز و تعمیرات ادواری می ش مج

هزینه های مربوط به بازیابی، معموال

جزیی و اندک است. هزینه نگهداری

ــتم های مختلف تهویه مطبوع، سیس

ــت اما ــرا با یکدیگر متفاوت اس ظاه

در واقع، پرسنل نگهداری تجهیزات،

ــابهی را در هفته ــاعات مش تعداد س

بدون توجه به نوع سیستم نصب شده

می کنند. سیستم ها نگهداری صرف

ــای هزینه ه در ــر متغی ــن بزرگ تری

مربوط به دستگاه های تهویه مطبوع

بیش از عمر واقعی آن، انرژی است.

اگر سرمایه گذاری زود هنگامی برای

ــتم تهویه مطبوع طراحی یک سیس

غیرمستقیم - انبساط مستقیم هزینه

سالیانه اندکی در مصرف انرژی دارند

ــه باالتر و ــطه هزینه اولی اما به واس

نگهداری بیشتر، باالترین هزینه دوره

ــود اختصاص ــه خ ــرداری را ب بهره ب

ــود، در مناطق ــد. با این وج داده ان

ــمالی یا مرتفع تر از سطح معتدل ش

ــی گرما با ــل یکپارچگ ــا، به دلی دری

بازیابی انرژی، هزینه دوره بهره برداری

ــتم های تبخیری غیرمستقیم - سیس

ــتقیم، کاهش می یابد. ــاط مس انبس

ــی بازیاب ــای صرفه جویی ه ــب ترکی

ــی در عدم نیاز ــا و اندوخته های گرم

ــر، تمام ــای بزرگ ت ــه گرم کننده ه ب

جنبه های اقتصادی این سیستم ها را

بهبود می بخشد.

آسایش در مقایسه با هزینهــه، بر ــایش با هزین ــه آس مقایس

ــایش ASHRAE و مبنای منطقه آس

تحلیل های ارائه شده در زمینه هزینه

ــود. ــام می ش ــرداری انج دوره بهره ب

ــه مبنای ــن مقایس ــام ای ــرای انج ب

ــود دارد. ــز وج ــری نی ــول دیگ معق

ــایش به طور گسترده ای احساس آس

با سن، جنسیت، پوشش، فرهنگ و

انتظاراتی بر اساس تجربیات پیشین

ــی تغییر ــتم های رفاه ــط سیس توس

خواهد کرد. درک این موضوع ساده

است که چطور فردی که همیشه در

محیطی گرم و بدون تهویه کار کرده

ــن تهویه برای ــت، حتا از یک ف اس

ــبی بهره می برد. افرادی آسایش نس

ــمت هایی از کشور زندگی که در قس

ــتم های تبخیری ــد که سیس می کنن




ــرفته صورت ــب با کنترل پیش مناس

ــتفاده بگیرد که از حداقل انرژی اس

ــتم، زمان زیادی را نماید، آن سیس

ــدک کاربری، ــش از هزینه های ان بی

برای خود صرف می کند.

تبخیری، سرمایش سیستم های

ــرژی مصرفی ــر از یک چهارم ان کمت

ــتم های تراکم بخار را ــط سیس توس

ــتفاده می کنند در حالی که میزان اس

ــا نیز از آب مصرفی آب مصرفی آن ه

ــیته ــرای تولید الکتریس نیروگاه ها ب

ــابهی سرمایش الزم جهت مقدار مش

ــاید ــت. ش ــی بخار، کمتر اس تراکم

قیمت سیستم های سرمایش تبخیری

بیش از قیمت چیلر تراکم بخار باشد

ــرایط اما بازپرداخت آن بر مبنای ش

ــال ــش ماه تا پنج س آب و هوا از ش

متغیر است.

ــرق مصرفی ــای آب و ب هزینه ه

ــل ــرف در فص ــاعات مص در اوج س

ــه مقایس ــور منظ ــه ب ــتان، تابس

ــی یکسان و قابل هزینه های سرمایش

ــاحت اجرا در 2600 فوت مربع از مس

کالس های سیار، محاسبه می شوند.

ــرمایش ــر چه آب در واحدهای س اگ

ــری و نیروگاه های تولید برق به تبخی

مصرف می رسد، هزینه آب مورد نیاز

ــود نیروگاه با هزینه برق ادغام می ش

ــمت ــن، این مبلغ در این قس بنابرای

ــبات، محاس این ــود. نمی ش اضافه

ــده در ــای قید ش ــوع هزینه ه مجم

ــامل می شود. قبوض آب و برق را ش

در ــری کارب ــای هزینه ه ــوع مجم

سرمایش، در اوج ساعات سرمایشی

به شرح زیر است:

ــای تبخیری = ● خنک کننده ه0.0973 دالر در هر ساعت

= تراکمی ــای خنک کننده ه ●0.9237 دالر در هر ساعت

شرایط نگهداریــتم های تبخیری هر یک از سیس

ــت، ــرای عملکرد درس ــی ب و تراکم

بازدهی انرژی و گسترش طول عمر به

نگهداری ادواری احتیاج دارند. هزینه

ــه هزینه ــوط به آن نیز در مقایس مرب

ــود. می ش لحاظ ــرداری بهره ب دوره

نیازمندی ها شامل راه اندازی سیستم

ــف نمودن آن در ــتان، متوق در تابس

ــی و تنظیم دوره ای زمستان، بازرس

آن می باشد.

در ــداری نگه ــای نیازمندی ه

سیستم های تراکمی از جمله بازرسی

ــتم های ــابه سیس ــم نیز مش و تنظی

تبخیری است و شامل انبساط تسمه

در فن، تنظیم دمپرها و کالیبراسیون

کنترل می شود. سیستم های تراکمی

به نگهداری دیگری نیز مانند بررسی

ــر کالف تبخیر ــینی آب چکه در زی س

ــا احتیاج دارند که و تعویض فیلتره

ــتر پرسنل ــط بیش این کارها را توس

مطبوع تهویه سیستم های نگهداری

ــا این وجود، ــوان انجام داد. ب می ت

ــداری از ــه موضوع نگه ــی ک هنگام

ــد، بر ــان می آی ــه می ــورها ب کمپرس

اساس بند 608 مقررات هوای تمیز،

ــنل آموزش دیده و تایید شده به پرس

ــازمان محیط زیست نیاز ــط س توس

است. در صورتی که این شرایط احراز

نشود، جرایم سنگینی تعیین خواهد

ــن، موضوعی ــف از قوانی ــد. تخل ش

ــت که روزانه جرایم بسیار جدی اس

ــه دنبال ــا 25000 دالر ب ــدی را ت نق

ــم کیفری نیز ــت. جرای خواهد داش

شامل مجازات حبس تا 5 سال برای

ــهوی و برای ــدی یا س ــات عم تخلف

ــدم گزارش، ــت و ع اعترافات نادرس

ــس در نظر گرفته ــا 2 مجازات حب ت

ــازمان محیط زیست در می شود. س

ــرادی که متخلفان و نظر دارد به اف

ــاس مجرمان را تحویل دهند، بر اس

ــهروندان، تا ــه ش ــاداش ب ــه پ برنام

10000 دالر پاداش دهد. این تخلفات

حتا می تواند شامل تعویض یک واشر

یا مهر و موم ساده باشد.

روند تایید تکنسین های نگهداری

ــتلزم ــی مس ــتم های تراکم از سیس

گذراندن امتحاناتی است که باید در

بر گیرنده موضوعات زیر باشد:

ــرارداد هوای تمیز تخلیه ازن؛ ق

ــرال؛ مقررات بخش ــکل مونت و پروت

ــای جایگزین؛ ــن و مبرده 608؛ روغ

ــازی و احیا؛ ــی، بازس ــد؛ بازیاب تبری

آب زدایی؛ ــه تخلی ــی؛ بازیاب ــون فن

ایمنی؛ حمل و نقل؛ تشخیص نشت؛

فنون ــتی؛ نش تعمیر نیازمندی های

بازیابی؛ فنون تخلیه؛ نیازمندی های

بازیابی؛ تبرید؛ ایمنی؛ نیازمندی های

اتاق تجهیزات بر اساس استاندارد 15

ــیژن ASHRAE (حس گر فقدان اکس

ــورد آخر، موارد ــا تمام مبردها). م ب

ایمنی قابل استعمال با مبردها را در

یک فضای محصور نشان می دهد.



سوزگاز

ى جذ ب

لر چي

نكته

محاسبات سرانگشتىروشنايى

1- ادارای، تجاریa. دفاتر عمومی

3.0-1.5 وات بر فوت مربع

b. دفاتر خصوصی


c. اتاق های کنفرانس و گردهمایی


2- بانک ها، دادسراها، ساختمان های شهرداری، سالن های اجتماعات


ایستگاه های پلیس، پاسـگاه های -3آتش نشانی، دفاتر پست


4- ابزار دقیق 10.0-3.0 وات بر فوت مربع

5- اتاق های کامپیوتر5.0-1.5 وات بر فوت مربع

6- رستوران ها3.0-1.5 وات بر فوت مربع

7- آشپزخانه ها 2.5-1.5 وات بر فوت مربع

8- سـالن های انتظار، کافی شـاپ ها، باشگاه ها


در بیمـاران بسـتری اتاق هـای -9

آسایشـگاه اتاق هـای بیمارسـتان،

سالمندان2.0-1.0 وات بر فوت مربع

10- اماکن عمومی بیمارستان ها2.0-1.5 وات بر فوت مربع

11- مراکز پزشـکی/دندان پزشـکی، کلنیک ها و ادارات


12- اماکن مسکونی4.0-1.0 وات بر فوت مربع

دو خوابـه، (یـک آپارتمان هـا -13خوابه)


14- اماکن عمومی هتل ها و متل ها3.0-1.0 وات بر فوت مربع

15- خوابگاه ها و مهمانسـرای هتل ها و متل ها


16- کالس های درس 6.0-2.0 وات بر فوت مربع

و غذاخـوری سـالن های -17اغذیه فروشی ها


18- کتابخانه ها و موزه ها3.0-1.0 وات بر فوت مربع

19- فروشگاه های بزرگ و تک فروشی6.0-2.0 وات بر فوت مربع

لبـاس، کفـش، فروشـگاه های -20جواهرات، لوازم آرایش، آرایشگاه ها و

داروخانه ها3.0-1.0 وات بر فوت مربع

21- سوپرمارکت ها3.0-1.5 وات بر فوت مربع

22- پاساژها و مراکز خرید2.5-1.5 وات بر فوت مربع

23- زندان ها2.5-1.0 وات بر فوت مربع

24- سالن ها سخنرانی و تئاتر3.0-1.0 وات بر فوت مربع

ــردازی صحنه ــنایی و نورپ * روشنمایش را شامل نمی شود.

25- کلیساها3.0-1.0 وات بر فوت مربع

26- سالن های بازی بولینگ2.5-1.0 وات بر فوت مربع

تذکرات:ــر ــرای اکث ــنایی ب ــر روش 1. مقادیــر ــرژی مقادی ــمند ان ــازه های هوش س

پایین تری خواهد بود.ــنایی واقعی ــای روش 2. جانمایی هباید جهت محاسبه بارهای روشنایی در هنگام نیاز، مورد استفاده قرار گیرند.




Documents

Arvand HVAC 40