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目录CONTENTS
2014年第 4期（总第 24期）
欢迎投稿 敬请垂注
舟山市特种设备检测院 联合组稿本期与
主编：陈亚璋
编辑：黄 圣 周 丽 黄堪飞
李屹东 赵华龙 宋开明
林 琳
美工：林 琳 沈孝明
性质：连续性内部刊物
（浙内准字第 O085号）
联系地址：杭州市凯旋路 211号
省特检院大楼 616办公室
邮政编码：310020
办公电话：0571-86560439
E-mail: [email protected]网址：www.zjtj.org（省特检院）
www.zjase.org（省协会）
印刷：杭州日报报业集团
盛元印务有限公司
卢 波 卢建祥 白洪球 冯维君
朱卫平 刘乐雄 朱林根 吴方鸣
张杰华 寿明耀 陈南翔 顾建林
梅庆君 覃敏华 程锡龙
编委会 主任：钟海见
编辑指导委员会 主任：赵海滨
委员（按姓氏笔划排列）：
委员（按姓氏笔划排列）：
王瑞欣 叶未名 叶爱尧 叶晓新
朱炳荣 刘 增 陈晓林 何 健
何德华 劳慧光 郑庆有 韩 斌
虞雪芬
主管：浙江省质量技术监督局
主办：浙江省特种设备检验研究院
浙江省特种设备安全与节能协会
安全管理·紧紧抓住提高质量这个关键 推动中国发展迈向中高端水平———李克强在首届中国质量（北京）大会上的讲话…………（2）·坚持改革创新 抓好贯彻落实质检总局召开干部大会传达中国质量（北京）大会精神 ……（3）·关于进一步规范特种设备安装改造维修告知工作的通知……………………………………………… 质检总局办公厅（4）·电梯就是楼梯，使用寿命理应与楼梯一样———学习李克强总理中国质量大会讲话有感……… 陈亚璋（5）·浅析舟山市输油压力管道运营的安全管理……………………………………………………卢波 毛兆伦（7）·从舟山的实践谈特种设备监管………………………赵华龙（10）·实施“三位一体”管理，提高特种设备安全管理水平………………………………………浙江杨帆集团有限公司（12）·大型起重机械安全标准化管理工作的探索……………韩斌（14）·发挥行业自律 建立舟山电梯维保区域互助救援………………………………舟山市特种设备维保行业协会（17）·创新安全教育 规范安全行为 ……………………… 叶同霞（18）·他山之石：清远市出台电梯安全监管体制改革方案 ………（19）检验评价·危化品常压罐车罐体检验的问题及对策………………………………余志勇 童良怀 汤荣跃 徐小捷（20）·一起球罐组焊过程材料错用的分析及处理……………………………………… 程正米 许林滔 顾荣见（22）·从一起氨泄漏事故分析单冻机热氨融霜液锤现象成因及预防………………………… 许林滔 郭吉林 卢沛 毛天林 林肯（23）·1台发酵罐盘管渗漏失效的分析 ……… 陈仙凤 王军 颜豪（25）·一起钢质无缝气瓶爆炸事故技术分析 …… 毛天林 许林滔（27）·蒸汽锅炉水冷壁管腐蚀穿孔泄漏原因和预防措施……………………………………………… 汪海涛 韩利龙（29）·起重机钢丝绳固定时的安全隐患分析………………………………………… 王国平 王列平 韩巍（31）·两起电梯制动器故障引起事故案例分析…………………………………………… 陈松 沈健 高雁飞（32）技术交流·中美制冷压力管道标准对比…………………………熊从贵（33）·空压机储气罐腐蚀裕量的选取研究及建议…………………………………李隆骏 张洪波 洪君华 马刚（37）·皮革废料的热解气体特性实验研究…………………………… 徐翔 杨勇 张永剑 白鑫 刘银河（39）·浅析影响有机热载体炉运行安全的常见因素………楼锦杰（43）·氨制冷用洗涤式油分离器安装注意事项 … 虞学军 郑舟斌（47）·升降横移类立体车库的限位开关故障及解决办法 …陈建华（49）·起重机的门及其电气连锁的讨论……………………舒韩杰（51）·电梯振动的原因及解决办法…………………………张国安（52）·电梯节能六大新技术及应用…………………………………（55）信息动态·质检总局公布新的《电梯施工类别划分表》………… 黄堪飞（6）·厂内机动车辆安全知识 ………………… 重庆市《协会之窗》（9）·质检总局公布新的《特种设备目录》……………………周丽（11）·协会组织参观“世界第一起重机”……………………黄堪飞（26）·天津市发布《电梯主要部件判废技术条件》……………黄圣（28）·杭州市余杭区推行电梯保险给补贴…………………陈桂根（48）
李克强在首届中国质量（北京）大会上讲话时强调
紧紧抓住提高质量这个关键推动中国发展迈向中高端水平
据央视网消息（新闻联播）：2014年 9月 15日，以“质量、创新、发展”为主题的首届中国质量（北京）
大会在人民大会堂召开，国务院总理李克强出席会议
并作重要讲话。来自欧美等国家及国际质量组织负
责人，中外企业家和专家学者等 600多人出席。[视频]李克强在首届中国质量（北京）大会上讲
话时强调，紧紧抓住提高质量这个关键，推动中国发
展迈向中高端水平。
李克强说，质量是国家综合实力的集中反映，是
打造中国经济升级版的关键，关乎亿万群众的福祉。
中国经济要保持中高速增长、向中高端水平迈进，必
须推动各方把促进发展的立足点转到提高经济质量
效益上来，把注意力放在提高产品和服务质量上来，
牢固确立质量即是生命、质量决定发展效益和价值的
理念，把经济社会发展推向质量时代。紧紧依靠深化
改革，在不断发展中打好全面提高中国经济质量攻坚
战，实现宏观经济整体和微观产品服务的质量“双提
高”。
李克强强调，提升质量归根到底靠企业。市场经
济是法治经济，也是讲道德、讲诚信的经济。企业要
坚守商业道德，担起产品和服务质量的主体责任，在
创新、管理和提高劳动者素质上下功夫。各行各业都
要瞄准质量顽症，加快技术创新，淘汰落后产品。要
完善质量管理体系，坚持严字当头，注重基础和细
节，向管理要质量。要着力提高从业人员素质技能，
培育职业精神，造就责任心强、有专业素养的职业队
伍。政府要加快转变职能，营造公平规范的市场秩
序，激励企业诚信经营、多出优品、打造精品。完善事
中事后监管，特别是强化对关乎群众健康和安全的
产品质量监管。努力塑造中国产品和服务的良好品
牌，不仅让国内消费者喜爱，而且在国外声誉良好，
做到“双满意”。
李克强指出，要努力构建全社会质量共治机制，
坚持标准引领、法制先行，树立中国质量新标杆。要加
快相关法规建设，完善国家标准体系，推进强制性标
准改革，提升标准和检测的有效性、先进性和适用性。
公开产品和服务标准，确立中国质量对市场的硬承
诺。鼓励消费者对产品和服务的优劣“用脚去投票”，
举报质量违法行为，充分利用市场机制倒逼质量提
升，形成“人人重视质量、人人创造质量、人人享受质
量”的社会氛围。
李克强说，维护质量安全是世界共同责任。各国
应加强质量检测、技术研发等方面合作，建立强有力
的监管合作机制。中国开放的大门将越开越大，我们
将致力于构建更高水平的对外开放与合作体系，坚持
倡导贸易自由化，不断加大进口，不断放宽服务业市
场准入，欢迎更多外国企业到中国市场公平竞争，在
互利共赢的合作中实现共同发展。
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安全管理
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质检总局召开干部大会传达中国质量（北京）大会精神
坚持改革创新 抓好贯彻落实
2014年 9月 22日，质检总局在京召开干部会议，传达学习中国质量（北京）大会精神。质检总局党
组书记、局长支树平主持会议并讲话。他要求，全系
统要乘势而上，紧密结合各自实际，坚持改革创新，扎
扎实实抓好会议精神的学习宣传和贯彻落实，切实为
提高经济发展的质量和效益作出新贡献。
支树平首先介绍了中国质量（北京）大会的基本
情况。他指出，中国质量（北京）大会是我国在经济社
会转型发展关键时期召开的一次重要会议，具有重大
而深远的意义。十八大以来，党中央、国务院高度重
视质量工作，习近平总书记对质量工作作出了一系列
重要论述。李克强总理在中国质量（北京）大会上深
刻阐述了提升质量、推动经济升级的重大意义，明确
提出要构建“放、管、治”三位一体的质量提升格局，提
出要加强国际合作。王勇国务委员在中国质量（北京）
大会座谈会上要求从 5个方面抓好会议精神的贯彻落实。领导同志的重要讲话，明确了质量工作的目标
任务，为当前和今后一个时期中国质量发展提供了基
本遵循。支树平要求，全系统一定要深刻领会会议精
神，乘势而上，紧密结合各自实际，扎扎实实地抓好会
议精神的贯彻落实。
一要抓好学习宣传。各单位各部门要通过组织
研讨、系统解读、辅导报告等形式，学习李克强总理和
王勇国务委员的重要讲话精神，真正把这次会议的新
理念、新要求学深吃透。重点是要做到“四个深刻领
会”，即要深刻领会中央关于质量重大意义的科学阐
述、关于质量发展形势的准确判断、关于质量提升格
局的重要部署、关于贯彻落实会议精神的具体要求，
准确把握新形势下质量工作的方向和目标。
二要抓好分解落实。质检部门作为抓质量的牵头
单位，要在吃透会议精神的基础上，对照党中央、国务
院的工作要求，逐条梳理分析，逐项细化落实。特别是
要围绕“五个重点”，即进一步简政放权，落实企业主
体责任；改进政府监管，提高监管的有效性和针对性；
推进质量社会共治，形成推动质量提升的叠加效应和
强大合力；夯实质量基础，提升质量安全保障能力；加
强国际合作，进一步扩大开放，提出贯彻落实的具体
方案。
三要抓好改革创新。中国质量（北京）大会是改革
创新、开放合作的大会，贯彻落实会议精神既要着眼
具体措施，也要举一反三，激发创造活力。各单位各部
门要主动思考和大胆创新，围绕年初确定的改革重
点，集中力量，加大力度，不断攻坚克难，抓好质监系
统分级管理、检验检疫监管机制、检验检测认证机构
整合、技术标准体系建设、统一社会信用代码制度、事
业单位分类改革等，推动质检工作理论、制度、技术、
机制创新。
支树平最后强调，全系统要以学习宣传和贯彻
落实中国质量（北京）大会精神为契机，集中智慧，集
中力量，出实招、出新招，充分发挥中国质量（北京）
大会的正效应、正能量，不断提升质检队伍能力和水
平，努力开创中国质检事业乃至中国质量工作的新
局面。
（摘自《中国质量报》）
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质检总局办公厅关于进一步规范特种设备安装改造维修告知工作的通知为落实企业主体责任，规范特种设备安装改造维
修告知行为，方便施工单位，简化告知手续，质检总局办
公厅曾于 2009年印发《关于简化<特种设备安装改造维修告知书>的通知》（质检办特函〔2009〕1186号）（以
下简称《通知》），明确了告知的性质、方式、内容和接收
告知的特种设备安全监督管理部门的职责。目前，部分
地区仍未严格执行《通知》的有关规定，存在办理程序不
规范、告知内容过多、变向审查等问题，企业反响较大。
为此，总局办公厅又发出进一步规范此项工作的通知。
一、告知依据及性质
根据《特种设备安全监察条例》第十七条规定，特
种设备安装、改造、维修的施工单位应当在施工前将
拟进行的特种设备安装、改造、维修情况书面告知直
辖市或者设区的市的特种设备安全监督管理部门，告
知后即可施工。实施施工告知的目的是让特种设备
安全监督管理部门及时获取现场施工的信息，方便开
展现场安全监察，督促施工单位申报监督检验。施工
告知不是行政许可，施工单位告知后即可施工。
二、告知内容及方式
（一）施工单位办理特种设备安装改造维修告知，只
需填写《特种设备安装改造维修告知书》（见附件，以下
简称“告知书”），提交给办理使用登记的特种设备安全
监督管理部门，同时抄送给实施监督检验的特种设备检
验机构。接收告知的特种设备安全监督管理部门不得要
求施工单位补充告知书内容以外的其它信息，不得要求
提供除特种设备许可证书复印件以外的其它材料。
（二）施工单位可以采用派人送达、挂号邮寄或特快
专递、网上告知、传真、电子邮件等方式进行安装改造维
修告知。施工单位采用传真、电子邮件方式告知的，应采
用有效方式与接收告知的特种设备安全监督部门确认
告知书是否收到。特种设备安全监督管理部门收到施工
告知后，应予以签收。有条件当场签收的，应当场予以签
收;无法当场签收的，应于 2个工作日内予以签收;逾期不签收的，视为施工告知生效，施工单位可以施工。
三、注意事项
（一）特种设备安全监督管理部门应公布接收告
知机构的地址、邮编、电话、传真或电子邮件及联系人
姓名。特种设备安全监督管理部门应当创造条件，建
立施工单位网上告知的平台，采取网上方式接收告
知。施工单位按照规定的内容、方式、程序办理施工告
知后，即可施工。
（二）特种设备安全监督管理部门不得将施工告
知纳入行政许可审批范围，不准设立告知收费项目进
行收费，也不得因告知原因对施工单位进行处罚，违
者由上一级特种设备安全监督管理部门进行处理。
（三）施工单位对告知书内容的真实性负责，告知书
内容应完整、准确。告知书内容失实、错误或关键项目填
写不完整的，应通知施工单位对告知书内容进行修改，
施工单位修改告知书的行为视为重新办理施工告知。
各省级质量技术监督部门收到本通知后，应立即
将本通知转发有关单位，并督促各地对现行的告知程
序和要求按照本文相关要求进行修改，同时安排对本
辖区特种设备安装改造维修告知工作进行检查，对检
查中发现的问题及时予以纠正，总局将适时开展专项
检查，并对检查情况予以通报。
此前对特种设备安装改造维修告知要求与本文
不一致的，以本文为准。执行中遇到问题，请及时与质
检总局特种设备局联系。
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电梯就是楼梯，使用寿命理应与楼梯一样———学习李克强总理中国质量大会讲话有感
陈亚璋
2014年 9月 15日，以“质量、创新、发展”为主题的首届中国质量（北京）大会在人民大会堂召开，国务
院总理李克强出席会议并作重要讲话。李克强说，质
量是国家综合实力的集中反映，是打造中国经济升级
版的关键，关乎亿万群众的福祉。中国经济要保持中
高速增长、向中高端水平迈进，必须推动各方把促进
发展的立足点转到提高经济质量效益上来，把注意力
放在提高产品和服务质量上来，牢固确立质量即是生
命、质量决定发展效益和价值的理念，把经济社会发
展推向质量时代。来自欧美等国家及国际质量组织
负责人，中外企业家和专家学者等 600多人出席直接聆听了李总理的讲话。这是一位大国总理就中国质
量向全世界发出的宣言和承诺，质量将代表中国的大
国形象。
据报载，住建部已经启动工程质量治理活动，工
程开工前，勘察、设计、施工、建设、监理 5方负责人必须签署质量终身责任承诺书，在每一处建筑物的明显
位置设置永久标牌，载明责任人信息，凡发生工程质
量事故或重大质量问题，不管责任人是否离开原单
位，是否已经退休，都要依法追究责任，“楼歪歪”们将
被钉入历史的耻辱碑。
然而，在对待大楼的电梯上，目前正刮起一股风，
把使用 15年甚至 10年的电梯称为“老旧电梯”，把电梯事故归罪于“老旧电梯”，不断地设置门槛，不仅要
每年定期检验，还提出每年评估，大有不达“报废”、
“更新”目的不罢休之势。
其实，电梯和楼梯一样，都是楼层间垂直交通用
的构件，其作用相同，且缺一不可，没有哪幢高楼有楼
梯没有电梯，或者有电梯没有楼梯的。如果有人提出
一幢高楼的楼梯要定期报废、更新的话，一定被大家
认为神经不正常，可以说只要高楼不倒，楼梯肯定能
用。那么，和楼梯同等作用的电梯怎么能在高楼里不
断报废、更新呢？当然，楼梯坏了可以维修，电梯坏了
也可以维修，易损易耗件可以更换，也允许部件更新
报废，但是轻易更换整部电梯没有道理。
我们且不论众所周知的北京地铁扶梯 1死 30伤事故发生在保质期内，距离“老旧电梯”期限甚远，此
类定案应予平反，如果真的 1部电梯使用 10年、15年就成了“老旧电梯”被规定报废、更新的话，我们以
房屋产权 70年计，期间就要更新多部电梯。据业内人士称维修资金根本不够业主分摊，那么老百姓辛苦一
辈子买了住房，再要摊派那么多部电梯的更新费用，
能负担得起吗？更不说这样做还会引发许多邻里纠
纷。
一般说，无论是动产还是不动产，临近设计寿命
时问题会增多，电梯也不例外，出现故障、停用或维修
的情况肯定会很多，一旦更新，还要有拆除旧电梯、安
装新电梯的时间，如果原有井道不合适，施工的时间
会更长。在此漫长期间，用户就得爬楼梯上下，那对老
弱病残幼来说是多么困难的境地，即使是年轻人，每
天爬数十层楼上下也是极大的体能考验。
那么，电梯的使用寿命真的只有十几年吗？改革
开放后国人出国的多了，笔者在德国下榻的小旅馆就
看到过二战时期制造的栅栏门电梯还在用，看到在俄
罗斯 1979年法国援建的宾馆里面通力公司的电梯就没有换过。再看国内，《上海电梯》刊物报道了建于
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安全管理
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1928年的天津第一饭店，其楼梯转角处安装的奥的斯电梯使用至今，并贴有特检机构的《安全检验合格》
标志。笔者相信，研究电梯的学者一定能拿出一系列
数据证明和高楼同期使用的电梯有的是。
时代在进步，科技在发展，当今社会早已今非昔
比，人类都能上太空了。如果在中国，尤其是 2003年国务院颁布《特种设备安全监察条例》以后，电梯实施
的是史上最严厉的特种设备监管，每个环节都有严格
的行政许可，并有一支专职的队伍在安全监察，1部电梯却只能使用十几年的话，人们肯定要质疑中国的
特种设备安全监察制度，甚至怀疑共产党的执政能
力。无疑，李克强总理的讲话冲击了中国的电梯行业
及其监管部门，是到了反思的时候了，否则损害的是
中国形象。其实，刮起这股“老旧电梯”风的，除了一
些人的无知外，主要是两类人，一类是以低质低价靠
不正当竞争取得市场的电梯厂家（包括维保单位）和
无良房地产开发经销商，用缩短报废周期掩盖其电梯
质量之低劣，牟取暴利；一类是怕承担监管责任的管
理者，行政不作为，新电梯问题总少些，早报废可以省
心许多。这正是新形势下“精神懈怠、能力不足”的典
型表现，也许还是某些利益集团的代言人。因此，如
果把使用十几年的电梯视为“老旧电梯”频繁地报废
更新，鼓励的是负能量，伤害的是讲求质量的电梯企
业，最终是百姓遭殃。进一步说，这样做还是浪费国
家资源能源，并使节能环保成为一句空话。
要求电梯与楼梯一样可靠耐用，不仅可以做到，
且有法律依据。电梯是产品，《产品质量法》规定“产品
质量应当符合下列要求”，其中就规定了“具备产品应
当具备的使用性能”（第二十六条第二款第二项）。如
果作为高楼上下必须的电梯不能使得高楼正常使用，
能说具备了产品应当具备的使用性能吗？
可喜的是，现在授权改革试点的地区已经动刀
改革电梯监管的现有模式。如广东清远市政府下发
了《清远市电梯安全监管体制改革方案》，转变以强
化行政手段为主的传统监管理念和方式，确定了七
项电梯安全监管体制改革措施，建立电梯制造企业
从设计、制造、安装、改造、修理到维护保养的全过程
服务责任制，从源头提升电梯质量。这也是落实《产
品质量法》关于“生产者应当对其生产的产品质量负
责”（第二十六条第一款）的规定。但是，仅靠地方改
革是不够的，必须上下联动，有顶层设计，用“立法为
公、执法为民”的决心，拿出“壮士断腕”的勇气破冰
改革电梯现有行政许可，坚决提升电梯质量标准，把
电梯可靠性、长寿命、标准化、方便安全检查和维修
作为对电梯质量的重点考核要求，并纳入大楼建设
招投标标的之一，实施电梯质量终身负责制，切实解
决用户的后顾之忧。质监部门要和住建等部门一起
用抓好电梯质量确保电梯长期安全使用的实际行动
落实李克强总理在大会上讲的“把经济社会发展推
向质量时代”。
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安全管理 /信息动态
银质检总局公布新的《电梯施工类别划分表》。这是根据《特种设备安全法》，国家质检总局
以国质检特〔2014〕260号文件公布的新规定。原
《机电类特种设备安装改造维修许可规则（试行）》
（国质检锅〔2003〕251号）的附件 5《电梯施工类别
划分表》作废。
新的《电梯施工类别划分表》将原表中施工类
别“改造、重大维修、维修、日常维护保养”调整为
“安装、改造、修理、维护保养”，不再区分“重大维
修”和“维修”，并对各类别的施工内容做了具体规
定，进一步明确电梯各施工行为，2014年 7月 1日
之后办理电梯安装、改造和修理告知的，应当符合
新《划分表》相应的施工类别。
考虑到新《划分表》在执行过程中可能发生的
问题，总局要求各有关单位应将执行过程中遇到
的问题及时报总局特种设备局。
（黄堪飞）
信息动态
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浅析舟山市输油压力管道运营的安全管理舟山市市场监督管理局 卢波 毛兆伦
压力管道输送石油，具有高效、低耗等优势，是一
种最经济、合理的运输方式。但是,由于其具有承压、连续运营、链长面广、易燃易爆等特点，一旦发生事
故,就会造成重大人员伤亡、财产损失和环境污染,影响社会正常秩序。保障输油管道安全运营责任重大,越来越受到政府和社会的关注。
一、全市石油压力管道现状
舟山是我国首个以群岛建制的地级市，是我国第
4个也是唯一以海洋经济为主体的国家级新区。舟山市输油管道发展已有 50多年的历史，至今使用寿命最长的输油管道安装于 1960年。全市石油储存兴起于上个世纪 90年代，随着海岛独特优势的发挥和新区经济的快速发展，输油管道越铺越长，管径越来越
大，目前基本已形成了石油管网储运格局。
舟山市输油管道分二类，即长输输油管道和工业
输油管道，据不完全统计，截至 2014年 6月底，全市陆上输油管道总长度约 575千米，其中长输输油管道总长度约 45千米，最大设计压力 5.8MPa，最大管径610mm，均未经检验；工业输油管道总长度约 530千米，最大设计压力 3.3MPa，最大管径 900mm，390千米管道已经安装检验合格，检验合格比例 73.5%。二、石油压力管道存在的主要问题
（一）石油压力管道本体存在缺陷
一是输油管道材质缺陷。有的工程管道管子母
材质量差，施工运输过程还对管子造成次生损坏，特
别是质量低劣的法兰、阀门、密封元件等混入工程；二
是输油管道焊缝开裂。有的工程焊接技术不过硬，部
分环形焊缝存在熔蚀、未焊透、错边等缺陷，焊缝本身
又是薄弱环节，这些缺陷使得管道焊缝更容易发生开
裂。三是输油管道腐蚀。输油管道常年暴露于空气中，
或者深埋于地下，防护要求比较复杂，加上海岛空气
含盐比例高，输油管道运行时间越长，越容易产生腐
蚀，越容易减少使用寿命。
（二）石油压力管道沿线存在隐患
一是输油管道沿线第三方近距离施工多，施工
方法不当，安全保护措施未落实，管线两侧的挖沙取
土、堆物碾压和施工振动等因素，导致输油管道损
伤，造成事故隐患。二是输油管道沿线安全保护范围
内存在违规建筑，安全距离不足、安全标志和测试桩
损坏、地埋管道盖土的削减等诸多问题，都是事故隐
患。三是市政工程增多，电缆、通讯线路、自来水管等
与输油管道抢位置、争地盘，也会带来事故隐患,青岛中石化“11·22”输油管道爆炸事故直接原因就是因为输油管道与排水暗渠交汇，导致管道腐蚀、破裂,原油泄漏。
（三）石油压力管道存在未经检验
一是全市 15%多的输油管道安装于 2004 年 6月前，输油管道法定检验是从 2004年 6月开始，这些输油管道设计标准低，安装未经检验，历史欠帐多。二
是近 85%输油管道安装于 2004年 6月以后，虽然设计、安装单位大多有资质，安装施工也符合国家安全
技术规范，有的管道安装还经施工监理，但其中一成
半多输油管道安装也未经检验。三是至今全市共 88家企业输油管道经安装检验，其中 58家企业输油管道检验有效期已满，但至今一家企业也未申请定期检
验。详见下表。
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安全管理
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表 全市陆上石油压力管道安装检验比例
三、石油压力管道监管对策和建议
（一）联合监管，多元共治
输油管道安全涉及能源、城建、国土、消防、港航、
质监、安全生产监管等多个部门。《安全生产法》、《石
油天然气管道保护法》、《特种设备安全法》等法律法
规为保障输油管道安全运营提供了坚实的法制保障。
政府部门应该充分发挥输油管道安全保护联席会议
制度的作用，集中和整合公共监管资源，齐心协力，求
真务实，做到有法必依、执法必严。强化责任落实，消
除监管盲点，立足源头把关，深化安全治理。实行联
防联治是输油管道安全监管的有力保证。
（二）网络监管，注重实效
输油管道监管面临数量大、增长快、分布广、底数
不清晰等特点，应该通过信息技术，建立健全输油管
道监管平台。输油管道安全监管信息化建设，应该注
重实用性和可操作性，将公安、安监、质监等部门的信
息数据要求融为一体，互补互动，资源共享，推行公共
服务，乡镇（街道）政府、有关部门都可以从监管平台
提取相应的信息，动态掌握输油管道安全状况，达到
安全监管内容全面、精简效能、针对有力。推进信息
网络建设是输油管道安全监管的趋势。
（三）分类监管，动态考核
依据企业安全管理状况，政府职能部门应将输油
管道风险控制能力分为三个等级。综合评价为低风
险的企业，以自主管理为主，鼓励其持续保持较高的
安全管理与风险控制水平；综合评价为中风险企业
的，以指导帮助为主，提升安全管理与风险控制水平；
综合评价为高风险企业的，应该采取执法处罚、封存
关停等强制措施，督促企业实行事故隐患闭环治理。
对已经评价的企业，例行检查中发现其管理水平明显
低于原定等级，予以降级；安全管理水平确有提高的，
予以升级。实行动态考核，要向社会公开评价结果，作
为企业诚信评级的重要依据。推行分类监管可以促进
企业管好、用好输油管道。分类监管是输油管道安全
监管的创新措施。
（四）规范监管，权责对应
当今世界特种设备安全都是从生到死全过程
的监管，输油管道制造、安装、使用、检验等各个单
位都要承担相应的责任，树立安全一切要从零做起
的理念，各个环节、每一个过程都不能放松，警钟长
鸣，常抓不懈。夯实安全基础，强化科技支撑，实现
输油管道安装、使用、检验管理工作的规范化、制度
化、科学化，靠科技、靠装备保质量，靠制度、靠规范
保安全。落实安全主体责任是输油管道安全监管的
重要抓手。
（五）长效管理，企业负责
1、设计合理，源头控制。输油管道新建、改建、扩
建工程项目应该进行安全预评价，辨析影响管道安全
运行的危害因素，提出针对措施和办法，设计、安装单
位均应具有相应的资质。输油管道施工必须经检验合
格，确保工程项目投产“零隐患”。对目前尚未经检验
合格的管道，要及时“补课”，补整设计、施工资料，拆
除、重装不安全的管道部位，同时向检验检测机构申
请检验，检验合格后，办理使用登记。检验合格是保障
输油管道安全运行的首要条件。
2、健全制度，严格执行。输油管道使用企业要建
立健全安全生产责任制，落实岗位责任，每段管道和
每个岗位都要有专人负责，分工明确，各负其责，变
“要我安全”为“我要安全”。建立健全输油管道安全管
理规章制度，加大安全投入，组织排查事故隐患,检查不留死角，整改不留后患。制订操作规程，规范作业人
员操作行为，反对违章指挥、违章作业、违反劳动纪
律。将事故关进制度的笼子是保障输油管道安全运行
的关键。
3、定期巡检，加强防腐。输油管道定期巡检，第
一时间发现问题、第一时间控制隐患，必须做到制度
严密、执行严格、落实彻底。输油管道使用企业要配
安装时间 2004.6前2004.6-2008.12
2009.1-2014.6
合计
输油管道长度（千米）
95 190 290 575
安装监督检验合格
0 111 279 390
比例（%） 0 58.4 96.2 67.8
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安全管理
8
备持证的压力管道巡检维护人员，定期检查安全间
距内是否有违规建筑设施、是否和其他管线违规交
叉并行、安全保护装置是否定期校验或检修、危及管
道安全的第三方施工是否采取了防护措施，对地下
输油管道还要定期检测各个测试桩的阴极数据，检
测管道受腐蚀的参数，发现异常及时开挖管道复土，
修复损坏部位。对输油管道防腐层面的修复，关键是
选择合适的防腐涂料、确保管道表面预处理质量、控
制涂刷工艺。定期巡检是保障输油管道安全运行的
有力措施。
4、对接预案，应对突发。输油管道应急预案的编
制要根据自身特点，并和重大危险源监控对接起来，
和专业应急抢修单位对接起来，和政府预案对接起
来，整合应急队伍，配套应急装备。强化定期应急演
练，提高应急救援速度和协调水平，同时要求抢修人
员牢记每个控制阀门的位置，一旦发生险情都能果断
行动，最短时间内关闭油源，降低损失。形成应急合力
是保障输油管道安全运行的客观需要。
银厂内机动车辆安全知识安全小知识
1、厂内机动车辆属于特种设备，必须经检验
机构检验合格后方可使用，每年检验 1次，无证或
检验不合格，不得使用。
2、厂内机动车辆驾驶员必须经专业培训、考
核合格，持有特种设备作业证后，方可进行作业，
无证者一律不得操作，且作业证需每 4年复审一
次。
3、驾驶员驾驶厂内机动车辆时，必须携带与
所驾驶车辆相符合的有效作业证。不准驾驶安全
设备不齐，机件失灵或违章装载的车辆。不准酒后
开车，行车时严禁吸烟、饮食，精力要集中，不准与
他人谈笑打闹。
4、启动厂内机动车辆前，驾驶员应对车辆进
行必要的检查，及时补充燃料、润滑油和冷却水，
了解车辆的各种技术状况，确认车辆的喇叭、仪
表、照明系统和制动系统全部正常。蓄电池叉车启
动前，驾驶员还应检查蓄电池内电解液面高度、比
重和蓄电池电压是否符合规格，行车电机和油泵
电机电路、各电线接头及熔断器接触是否良好。
5、起步前，驾驶员应观察四周，确认无人及无
障碍物，鸣号后再开车。
6、驾驶员应根据不同情况限速行驶，变道或
转向时必须先开转向灯示意。
7、装载货物时，不得超载，而且货物的高度、
宽度和长度应符合相关规定，装载的物件必须放
置平稳，必要时用绳索捆牢。危险物品要包装严
密、牢固，不得与其他物件混装，并且要低速行
驶。
8、临时停车和作业完毕后，应将货叉、属具平
放至地面，拉紧驻车制动器。
9、炎热天气里注意不要疲劳驾驶，注意下雨
天气时对视线、制动等方面的影响。冬季需做好防
冻保温工作，防止因寒冷影响发动机动力输出，且
需注意因冰雪路面附着系数降低而制动距离延
长。夜间行车防止疲劳，防瞌睡，作业场所的照明
要好。
10、厂内机动车辆作业时，严禁人员站在货
叉、属具上，且严禁用货叉、属具举升人员从事高
空作业。
11、叉车行驶时，当货物高度挡住驾驶员视线
时，应倒车行驶。载货下坡时，必须使载荷面向上
坡方向慢速行驶。
12、蓄电池叉车不得在雨中行驶，非防爆蓄电
池叉车不得在易燃易爆场所行驶。
13、用软索牵引车辆时，软索长度应在（5～7）
m之间。牵引制动失灵或无制动装置的车辆，必须
使用硬杆牵引。
（摘自重庆市特种设备安全管理协会《协会之窗》）
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从舟山的实践谈特种设备监管舟山市市场监督管理局 赵华龙
2014年 1月 1日《特种设备安全法》正式施行，标志着我国特种设备安全工作进入了一个重要的历
史时期。在此背景下，如何适应实施海洋经济发展国
家战略，开展特种设备安全监管工作，筑牢浙江舟山
新区特种设备安全防线显得尤为重要。
一、舟山群岛新区特种设备基本情况
2013年 8月，舟山群岛新区开展大部制机构改革，质监、工商、药监合并，组建成立市场监督管理局，
保留质监、工商、药监牌子。机构改革后，全市共有特
种设备市级监察机构 1个、县（区、功能区）监察机构10个、站（所、分局）20个，特种设备安全监察机构、特种设备安全监察员得到快速扩充。
根据近 6年的调研数据结果显示，舟山新区特种设备数量总量不高，但人均拥有量较高，一直保持在
全国平均水平的 3 倍左右，高出浙江省平均水平15%以上，2013年更是达到了 35%。根据近 8年的调研数据结果显示，船舶修造业、
水产加工业产值一直处于舟山市工业行业产值前两
位。水产加工行业是舟山重要传统行业，但不少冷库
氨机房使用时间已经超过 50年，设备设施老化情况严重。船舶修造业是舟山新兴重要行业，起重机是支
撑船舶行业的骨架，但近几年船舶修造业低迷，起重
机维保也面临不少问题。
二、舟山群岛新区特种设备监管的主要做法
一是多管齐下，全面宣传贯彻《特种设备安全
法》。面向市场监管基础人员、特种设备使用单位、社
会公众宣传贯彻新法。通过现场咨询、宣传画板等形
式，向广大群众宣传贯彻《特种设备安全法》。
二是突出重点，大力开展各类专项行动。一方面
开展水产行业涉氨制冷企业专项整治工作；另一方面
开展油气输送管线专项整治工作。自 2014年 1月起，市局实行市、县（区、功能区）、站（所、分局）3级联动机制，并加强与港航局、安监局等部门的联系，开展油
气管道地毯式摸底排查工作，基本掌握了辖区内油气
管道数量和安全状况，为深入监管奠定良好基础。
三是与时俱进，创新特种设备监管工作。我们在
全国率先推行压力容器（管道）维保规范化建设；推行
大型起重机械安全管理标准化建设。研制发布《港口
及船舶修造行业起重机械标准体系》、《大型起重机械
安全标准化管理实施指南》两项地方标准，配套编制
《大件吊运作业安全管理规定》等 17项制度，形成大型起重机械制度管理、维保管理和操作管理“三位一
体”监管办法。同时以嵊泗县为试点探索冷库特种设
备巡诊式检查模式。
三、舟山群岛新区特种设备监管存在的主要问题
1.法律个别条款执行难。《特种设备安全法》第 84条第一款规定，使用单位使用未经检验或者检验不合
格的特种设备，责令停止使用有关特种设备，处 3万元以上 30万元以下罚款。但在实际执行中，电梯超期未检或电梯检验不合格的情况时有出现，直接进行处
罚阻力较大。再如《特种设备安全法》第 22条规定，电梯安装改造修理，必须由电梯制造单位或者其委托的
依照本法取得相应许可的单位进行。但在实际执行
中，发现个别老旧电梯的制造单位已经不存在，如果
要进行改造，谁来授权改造成为难题。
2.部分监管人员业务不精。机构改革后，特种设
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安全管理
10
备监管机构、监管人员迅速增加，虽然已经在全市范
围内开展了特种设备监察员基础知识培训，但特种设
备专业性较强，新扩充的来自原工商部门的人员对质
监业务尤其是特种设备比较陌生，离熟练开展安全监
察工作仍有一段距离。
3. 船舶起重机维保不到位。舟山船舶修造业自
2006年始蓬勃发展，但受到船舶产能过剩影响，至2011年，船舶修造业发展速度明显放缓。船舶修造企业起重机维保人员大幅裁剪，部分大船厂的起重机械
维保人员数量不足全盛时期的一半。维保的起重机
数量不变，但维保人员大量减少，部分船舶修造企业
已出现起重机维保工作不到位等问题。
4.电梯维修经费不足。电梯运行维护需要相应费
用支持，目前电梯物业管理费低，无专项基金，很难保
障电梯日常开支和改造维修更新费用，特别是物业公
司在运营不景气或电梯出现较大故障需要更换大的
零部件时，物业公司没有足够的资金投入，电梯安全
就会面临考验。
四、完善舟山群岛新区特种设备监管的对策及
建议
1、完善法律法规建设，提升适用效果。一是充实
和完善以《特种设备安全法》为龙头的配套法律体系。
尽快出台《特种设备安全法》实施细则和特种设备目
录，解决个别条款执行难等问题，提升《特种设备安全
法》法律适用的可操作性。二是建立电梯维修更新改
造专项基金制度。舟山市就电梯维修更新改造专项
基金提交市人大会议讨论，目前市人大已经开始对电
梯专项基金进行调研。三是建立责任保险制度。推行
重要特种设备保险制度，对于易出事故的部分锅炉、
压力容器和公共场所使用率较高的电梯可以先行先
试，实行强制责任保险。
2、加大法律宣传培训力度，确保宣传贯彻到位。
一是继续开展特种设备安全监察员培训。除了集中开
展专项培训外，结合特种设备行政审批下放和权力清
单梳理等工作，开展日常工作培训。二是继续开展使
用单位培训。结合万人培训计划，对特种设备使用单
位管理人员进行培训。联合安监等部门，对特种设备
使用单位法人及主要负责人进行宣传培训。三是继续
对安装、维保单位进行培训。结合全市冷库专项整治
行动、水产行业维保单位工作会议、特种设备维保行
业协会年度会议等，继续对安装、维保单位开展学习
培训。
3、加强特种设备监管，落实企业主体责任。一是
继续推行 3级联动机制。结合权力清单梳理和行政审批下放工作，进一步明确市、县（区、功能区）、站（所、
分局）3级特种设备安全监察部门职责，确保特种设备各项监管工作落实到位。二是推广电梯使用维保示
范合同制度。制定并推广电梯使用维保示范合同，落
实电梯使用责任单位，明确电梯安全各方职责。三是
继续开展水产行业氨制冷整治工作。深入贯彻《冷库
压力容器压力管道维护保养管理》和《水产制冷行业
安全生产专项整治基本要求》，继续开展水产行业氨
制冷整治工作，确保维保、整改双到位。四是深入推进
起重机安全管理标准化建设。贯彻落实起重机械地方
标准，严格落实起重机械企业主体责任，及时排查事
故隐患，确保大型起重机械的安全运行。
银质检总局公布新的《特种设备目录》。根据《中华人民共和国特种设备安全法》、《特
种设备安全监察条例》的规定，质检总局修订了
《特种设备目录》，经国务院批准，于 2014年 10月
30日公布施行。新《特种设备目录》共分锅炉、压力
容器、压力管道、压力管道元件、电梯、起重机械、
客运索道、大型游乐设施、场（厂）内专用机动车
辆、安全附件 10个种类 48类别 99品种。同时，国
质检锅〔2004〕31号《关于公布 <特种设备目录 >
的通知》和国质检特〔2010〕22号《关于增补特种设
备目录的通知》予以废止。 （周丽）
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实施“三位一体”管理提高特种设备安全管理水平浙江扬帆集团有限公司
浙江扬帆集团有限公司是一个从国有企业转制
而来、有着 60年历史的民营企业，在舟山有 3家造船子公司和 1家船配分公司，在用特种设备特点明显：一是大型起重机械为主体；二是 80%起重机械为上世纪的老旧设备；三是特种设备数量多种类全。集团
现有 600吨以下起重机械 340台，各类不同功能、不同型号的厂内车辆近 100台，压力 1.0兆帕以上、直径 25毫米以上的压力管道上万米，还有大量的压力容器、气瓶等承压类特种设备。近年来，在市场监督
管理部门的支持和指导下，扬帆集团积极开展的特种
设备制度、操作、维保三位一体管理，取得了一些经验
和体会。
一、实施“三位一体“管理的背景
随着修造船企业的快速发展，特种设备数量迅速
增加，特别是大型起重设备由于其工作参数大、使用
工况差、服役时间长，安全隐患非常突出。近年来，扬
帆集团对修造船企业特种设备（尤其是起重设备）的
生产使用管理及事故多发原因进行客观分析。一是
设备管理、操作规程和检查维保等制度不完善，少数
单位负责人对特种设备的界定模糊。二是特种设备
维护缺失、管理不善、个别企业存在非法使用超期未
检、临界报废设备，甚至使用非法制造的特种设备。
三是使用单位安全监督管理不力，制度执行不到位，
作业人员流动性强，无证作业、违章操作或操作不当
现象时有发生，少数作业人员责任性不强、技能达不
到要求等。
造成上述问题的主要原因：一是企业负责人及相
关人员的责任意识不够，安全观念淡薄，片面追求经
济效益，疏于管理，一味强调低成本投入，违反特种设
备法律法规。二是企业忽视对企业职工岗前培训和安
全教育，操作人员的持证上岗率还达不到相关法规和
标准的要求。三是作业人员自我保护意识不足，存在
着侥幸心理。
二、实施三位一体管理的主要做法
为减少事故发生，扬帆集团探索出了一条适应当
前大型起重机械集聚的修造船企业特种设备管理新
路子。即制度、操作、维保三位一体的管理模式。
（1）建设维保队伍。随着企业规模的迅猛扩张，扬帆集团原来的设备维修队伍已不能满足企业的发
展和国家新的法规要求，必须开展以现场点检为主
要手段的动态管理，及时发现故障和事故隐患，通过
隐患排查整治来消除安全隐患并延长设备的使用寿
命。因此，企业不能再搞小而全的维修模式，不能再
搞简单的事后维修和单纯的计划修理，必须要建设
好一支强有力的维保队伍。为达到这一目的，扬帆集
团着眼于市场，早在 2003年就引进了具有 A级资质且具备独立法人资格的特种设备维保队伍。到目
前，扬帆集团共引进了 3支维保队伍。公司对维保队伍实施严格管理，首先要有完整的管理体系，资源条
件必须满足本公司的需要，如要有一定比例的等级
工，要有足够的修理工人等。其次实施合同管理，目
标任务以合同的形式确定下来，合同详细到具体的
工序，按照合同条款进行综合评分、实施奖励与扣罚
并在当月兑现。第三强化制度落实，扬帆集团主管部
门配备了技术全面、责任心强的督查员，进行不定期
的巡查，每月进行一次评定。通过加强维保队伍建
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设，逐渐实现了特种设备维保的规范化和专业化，公
司特种设备安全无论从专业技术上，还是综合管理
上都上了一个新的台阶，极大地提高了设备本体安
全性。
（2）优化操作队伍。实践证明，极大多数特种设备安全事故是由于人的不安全行为即操作不当引起
的，因此培养一支合格的操作工队伍，是降低特种设
备事故频率、杜绝重大事故发生的重要保证。近几年
来，扬帆集团对新上岗的特种设备操作人员，不管其
何时取得特种设备作业上岗操作证，设备主管部门都
要重新进行一对一的培训，除了重申已制订的各项操
作规程、安全规程外，着重针对其所操作特种设备的
技术及安全性能，进行详细讲解，尤其强调对日常检
查和责任性的要求，如每天开车前必须对重点安全装
置的试车，不能用倒车代替制动，不能用限位开关代
替停车等。培训以后再进行抽查考试，对多次考试不
合格和犯同样违章二次的，设备主管部门都要建议该
人员调离岗位。
（3）抓好制度落实。有了专业的维保队伍、有了规范上岗的操作工队伍，设备的事故发生的慨率将大
大降低。但是人脑毕竟不是电脑，长时间没有事故发
生就会产生麻痹思想。比如维保单位可能为节约费
用，该更换的部件没有及时更换，地面指挥员为贪图
方便违章指挥，操作员违反十不吊原则等。为此，必
须建立完善相应的操作制度与考核制度，即设备管
理、安全检查、日常维护保养、技术档案管理、定期检
验、点检巡检及安全例会、安全教育培训和安全责任
制考核、奖惩等制度，提高管理的有效性。有了全面
的制度若没有考核、或监督措施不力，那么这个制度
就会大打折扣。因此，配备一支技术过硬、身体素质
好、责任心强的监督队伍，无疑为企业特种设备的安
全使用又上了一道保险。在公司主管部门配备技术
全面、责任心强的督查员，进行不定期巡查的基础上，
扬帆集团在生产部门按设备数量设立专兼职管理员，
协助督查员工作。设备督查人员每天大多数的时间
都在现场进行巡查，发现违章和事故隐患及时现场处
理，同时检查各项规章制度的落实情况，定期开展特
种设备的周检、月评，即每台设备每周必须点检一次，
由设备督查员每月以设备使用部门为单位评比一次，
严肃奖惩制度。
三、实施三位一体管理的成效体会
（1）设备故障及事故率显著下降。近年来，扬帆集团由于实施特种设备制度、操作、维保三位一体管理，
选择了合格的维保队伍，使得特种设备维保质量和管
理上都有了提高，以二手设备为主的老旧设备没有发
生一起特种设备事故，减少了因设备维修、故障等影
响企业正常生产现象，提高了企业生产效益。
（2）费用开支上有了显著的减少。如果按照同等规模由公司自己配备维修人员，仅用工费这一块就占
了整个外包维保费用的二分之一以上，且还要给企业
增加冗员的沉重包袱。同时，通过实施特种设备制度、
操作、维保三位一体管理，有效延长了特种设备使用
寿命，间接节约了设备费用开支。
（3）提高了管理人员、操作人员的素质。通过专业的维保、规范的操作、严谨的监督、完善的制度，使公
司在特种设备制度、操作、维保三位一体管理取得一
定成效的基础上，练就了一支有经验、懂技术的管理
人员和作业队伍。
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616室邮编：310020谢谢！
《特种设备技术与管理》编辑部
征稿启事
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大型起重机械安全标准化管理工作的探索舟山市市场监督管理局 韩斌
一、舟山大型起重机械使用概况和特点
（一）基本概况
随着舟山群岛新区建设的不断推进，我市船舶工
业和港口物流业发展迅速，海工产业增势强劲，已成
为全国重要的修造船基地和物流中转储运基地。目
前，全市规模以上海工、船舶修造及配套企业超过
100家，船舶工业已成为舟山工业经济的第一大支柱产业。全市共有额定载荷 50t以上的在用大型门座式起重机近 100台。额定载荷 100t以上的在用大型造船门式起重机近 100台，其中最大额定载荷为 800t，跨度为 216m。大型装卸桥近 20台，其中最大卸船能力达到每小时 2500吨。大型岸边集装箱起重机 6台，轨道集装箱门式起重机 12台。以国家许可证核发的A类证书为标准的大型起重机械共有 500余台，数量占全省一半以上，参数要求高为全省之首。
（二）使用特点
1、设备工作参数大。起重机主要用于吊装船舶部件和物流货物装卸作业，具有跨度大、起升高、载荷
重等特点。因此，在设计强度、安全系数方面的要求
更加严格,比一般起重机的要求更高。2、使用工况条件差。起重机在作业过程中使用
频繁、工作强度大、工作环境恶劣。同时，在施工、使
用过程中容易造成碰撞等损伤，使得起重机的主要结
构件疲劳强度降低，直接影响设备的使用寿命。
3、服役时间长、危险性大。由于设备更新费用昂贵等方面的原因，大量进入服役后期或超期服役阶段
的大型起重机仍在按原工作参数照常使用。
二、大型起重机械使用单位存在的问题和原因
（一）存在问题
由于各种经济成份的企业共同参与船舶修造和
港口物流行业的经营，其安全管理水平参差不齐。大
多数企业缺乏大型起重机械安全管理的有效方法，大
型起重机械的风险管理和防范意识不强，与大型起重
机械有关的事故在我市船舶修造企业安全事故中占
有较高的比例。主要问题有：
1、设备本质安全性不很高。申请定期检验不够主动，整改意见落实不主动，设备带病运行现象时有发
生。更有甚者，少数单位使用非法制造的起重机械等。
2、设备管理有效性不很好。设备管理、操作规程和检查维保等制度不完善，各类制度执行不到位。设
备管理混乱、维护缺失，事故应急跟不上实际需要等。
3、设备操作可靠性不很强。安全管理人员不到位，作业人员流动性强，无证作业、违章操作或操作不
当现象时有发生，少数作业人员责任性不强、技能达
不到适岗要求等。
（二）原因分析
经调研分析，存在上述问题的主要原因有：
1、企业负责人的安全意识不强。重生产，轻安全。一些企业主安全观念淡薄，片面追求经济效益，一味
强调低成本投入。
2、企业对职工岗前培训和教育不够。设备管理、维护保养和操作人员的持证上岗率还达不到相关法
规和标准的要求。
3、作业人员自我保护意识不足。存在着侥幸心
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理，进行违章操作。人员流动性大，无证上岗、代岗留
下安全隐患。
4、企业缺乏有效的管理方法。由于大型起重机械具备参数大、工况差、高风险的特点，国内外没有现
成的管理方法可借鉴，因此企业对大型起重机械安全
管理也是出于探索状态，有些甚至比较盲目。
三、发达国家大型起重机械安全管理方式
当前，国外对起重机械使用环节的安全管理主要
以设备管理的基本理论和方法为基础，发达国家设备
管理理论主要有以下方面：
（一）英国的设备综合工程学
它是对设备进行全面管理的一种重要方式。是
在维修基础上为了提高设备管理技术、经济和社会效
益，针对使用现代化设备所带来的一系列新问题，并
综合了现代科学技术的新成就而发展起来的一门新
学科。主要追求设备寿命周期费用的最经济性；强调
对设备从工程技术、工程经济和工程管理等方面进行
综合研究；重视设备的可靠性及维修性；强调发挥设
备一生各阶段的机能；重视设计、使用和费用的信息
反馈。
（二）美国的后勤工程学
后勤学是研究资源的需求、设计、供给和维修，并
以后勤保障、计划和作业为对象的管理艺术、管理科
学和工程技术活动。其特点是追求产品、结构、程序、
设备等周期性成本的经济性为目的；是产品出厂到用
户的整个过程的实际总成本减少到最底限度，使结构
能达到最适宜的有效程度；强调设备的可靠性和维修
性；着重于设备全过程的后勤保障；是综合经营管理、
工程学及其他学科的技术方法的一门综合工程学。
（三）日本的全员生产维修
日本的全员生产维修，是在引进美国的预防维修
体制的基础上，吸收英国的设备综合工程学原理，再
结合日本的设备管理经验逐步发展起来的一种现代
设备管理制度。其特点是重视人的作用，重视设备维
修人员的技术培训工作和维修个人参加多能工的教
育培养；强调操作者的自主维修，主要是设备使用者
自主维护设备，广泛开展 5S（整理、整顿、清洁、清扫、素质）活动，通过小组自主管理，完成预定目标；侧重
生产现场的设备维修管理；坚持预防为主的维修方
针，重视设备润滑工作，突出重点设备的维护和保养；
重视和广泛开展设备点检工作；严格设备故障管理，
降低设备故障率，开展设备的故障修理、计划修理工
作；讲究维修效果，对老设备进行更新的同时，还十分
重视老设备的改造；确定全员生产维修的推进程序。
从英国、美国、日本等发达国家的起重机管理来
看，它们在起重机的安全管理方面考虑了起重机的设
备寿命周期费用的最经济性，强调设备的可靠性和维
修性，重视设备维修人员的技术培训工作和维修工人
参加多能工的教育培养。发达国家由于在科技水平和
从业人员的素质方面都优于我国，所以在起重机械的
安全管理方面能够真正落实相关的制度，目前处于比
较先进的水平。
四、实施安全管理标准化的作用
大型起重机械安全管理是一个系统工程，在目前
的经济社会背景下，事前、事中、事后的制度管理、操
作管理和维保管理“三位一体”的闭环管理显得尤为
重要。根据舟山大型起重机械使用的基本情况、使用
特点、存在问题及原因分析，开展大型起重机械安全
标准化管理，推进制度、操作和维保“三位一体”管理
非常必要。
标准化是“为在一定范围内获得最佳秩序，对现
实的或潜在的问题，制定共同使用和重复使用的条款
的活动。”其最主要、最本质的目的就是为了获得或建
立最佳秩序，而安全管理的目的就是通过采用技术或
管理的手段来减少事故的发生，实施安全管理标准化
将可能在大型起重机械使用过程中发挥以下作用：
（一）有利于提供特种设备安全“大监管”平台。
以标准的推广实施为纽带，形成政府、部门、质监、协
会齐抓共管推动企业落实特种设备安全主体责任的
局面。
（二）有利于落实企业安全主体责任。通过探索企
业安全标准化管理，推进基于风险的分类分级分行业
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监管，建立企业安全标准化管理制度，推动企业标准
化管理达标及诚信体系建设，有利于落实企业安全主
体责任。
（三）有利于延长大型起重机械使用寿命。企业
通过安全管理标准化活动，减少大型起重机械的经
常性损害，最大限度的发挥出大型起重机械的经济
效益。
五、舟山市制度操作维保“三位一体”安全管理管
理标准化探索
（一）探索路径
借鉴国内外相关理论，结合目前舟山一些大型企
业已建立相关安全管理制度、设备维护保养、人员操
作管理的有效做法，进行总结提炼和研究创新，形成
相关标准。联合相关单位合力推广、实施标准。
（二）主要工作
一是标准研制。在充分开展安全标准化管理调
研的基础上，组织相关单位落实人员、资金和措施，研
制发布了《大型起重机械安全标准化管理实施指南》
（以下简称《指南》）、《港口及船舶修造行业起重机械
标准体系》（以下简称《体系》）二项市地方标准，《指
南》借鉴国内外先进管理经验及我市大型起重机械使
用企业现有经验，总结提炼了实施大型起重机械制度
管理、操作管理和维保管理“三位一体”的具体办法，
配套编制了《大件吊运作业安全管理规定》等 17项制度和以日常维护、定期检查、点检、定期保养为主要
内容的《大型起重机械维护保养工作要求》。《体系》
以国家法律法规为基础，包含法律法规、基础标准、
技术标准和管理标准四大系列体系，共收集在录的
有 326个法规标准。二是标准推广。会同市安监局印发了《<大型起重机械安全标准化管理实施指南>等市地方标准推广应用方案》，联合安监、经信、港航、
交通、新城和开发区管委会召开了大型起重机械安
全管理标准化工作推进会，分步骤在全市船舶修造
企业（海工企业）及大型港口物流企业推广实施《指
南》和《体系》。
（三）初步成效
通过政府、部门、检验机构及协会的共同努力，目
前，我市已有 20多家大型起重机械使用单位实施了安全管理标准化工作，并在实践中取得了较为明显的
成效。
1、建立了较为系统的大型起重机械安全管理制度。一是建立设备管理、岗位安全责任及操作规程等
制度，落实企业法人、安全管理部门、安全管理人员及
起重机械作业指挥、司机安全管理职责。二是建立大
型起重机械安全检查、日常维护保养、技术档案管理、
定期检验及点检巡检等制度，明确一级保养、二级保
养单位及定期检验职责，确保大型起重机械本质安
全。三是建立安全例会、安全教育培训和安全责任制
考核、奖惩等制度，督促大型起重机械操作人员严守
操作规程，保障操作的可靠性。
2、强化了大型起重机械操作管理。一是评比考核机制。实施对操作人员开展清洁、润滑、紧固、违章、事
故及日记 6项主要内容的考核评比。二是实施经济连锁责任制。落实定期抽检巡检制度，严格执行司机等
特种设备作业人员奖励与处罚考核制度。三是落实日
常安全检查制度。通过强化大型起重机械操作管理，
违章操作、误操作导致的特种设备事故大大减少。
3、实施了大型起重机械维护保养管理。一是分类管理。按照设备的繁忙程度及现有技术性能聘请专业
维保或自保，根据测试和评估结果要求做好二级和三
级保养。二是实施维保督查制度。在引进大型起重机
械专业维护保养的同时，不一“保”了之，而是切实履
行企业安全主体责任，加强对专业维保队伍的相关责
任管理，落实维保督查制度，成立专门的督查部门，严
格实施维保督查考核，确保大型起重设备的完好率。
三是实施点检制度。设备点检中所指的“点”，是指设
备的关键部位，通过检查这些“点”，就能及时、准确地
获得设备技术状况的信息，研究实施点检制度，能准
确地掌握设备运行状况和劣化损失，及时消除隐患，
保持设备性能良好，有效防止事故发生。
Special Equipment Technology and Management
安全管理
16
发挥行业自律建立舟山电梯维保区域互助救援舟山市特种设备维保行业协会
随着我国城镇化水平和人民生活水平的不断提
高，电梯数量快速增长、使用愈加频繁，电梯安全已经
成为群众关心、媒体关注的民生工程。浙江省人民政
府办公厅下发了《关于加强电梯安全工作的意见》（浙
政办发〔2013〕82号），明确提出要建立完善电梯维护
保养企业互助救援机制。
舟山是我国唯一以群岛而建的地级市，又是全国
著名的海洋旅游休闲城市，电梯等特种设备正以较快的
速度增长，截至 2014年 9月底，全市已有各类电梯4532台，分布在本岛及各个县区，其中定海 941台，普陀 1424台，岱山 499台，嵊泗 136台，新城 1056台，而电梯维保单位大多设立在舟山本岛，在电梯关人、困人
故障发生时，难以在规定时间内到达所维保电梯位置。
为整合我市电梯维保单位的现有力量和发挥社会救援
力量的作用，提高电梯应急救援工作的科学性和有效
性，各维保单位应建立区域负责的互助救援机制，提高
应急救援反应的及时性，力争在第一时间内解决电梯关
人、困人故障，提高人民群众的满意度。我们的做法是：
一、明确责任，建立实施电梯维保区域负责互助
救援机制
1、设立应急救援点。在高亭、秀山、长途、衢山、泗
礁、大洋山、普陀山、六横、桃花、蚂蚁岛、金塘、长白等
海岛县区和乡镇设立一个以上应急救援点，每个应急
救援点由一家或二家在我市备案的电梯维保单位组
建，至少应有二个或二个以上具有相应资质的维保人
员，能独立处理电梯的应急救援。
2、签订互助救援协议。未在海岛县区和乡镇设立应
急救援点的维保单位应与设立应急救援点的维保单位签
订互助救援协议，协议中应明确双方的应急救援责任和
义务，尤其要界定双方在发生纠纷时的法律责任。互助救
援可以有偿服务，费用由双方协商而定并在协议中写明。
3、开展应急救援工作。应急救援点应建立 24小时电话值班制度，接警后其人员应能在半个小时内赶
到故障电梯现场并立即采取应急救援措施；维保单位
应将其所维保电梯的安全性能和技术特点告知应急
救援点人员，在发生电梯故障时，应立即通知应急救
援点，同时做好应急救援准备，在险情未排除前不得
停止救援准备或行动。
二、加强监督，确保电梯维保区域负责互助救援
机制有效运行
1、备案管理。设立应急救援点的电梯维保单位应于
每年年初向维保协会秘书处书面备案，备案的内容包括
应急救援点的基本情况、人员持证状况及救援设备。与
设立应急救援点单位签订互助救援协议的电梯维保单
位应持协议于每年年初持协议向维保协会秘书处书面
备案。协会秘书处将应急救援点和互助救援协议备案情
况告知市市场监督管理局特种设备安全监察处。
2、加强检查。维保协会将组织人员对设立应急救
援点及互助救援情况开展检查，检查结果将在协会内
通报并告知特种设备安全监察部门，邀请特种设备安
全监察部门进行不定期监督检查，对未设立应急救援
点区域和未签订互助救援协议的电梯维保单位按照
法律法规规定处理。
3、社会监督。维保协会将对未建立区域负责互助
救援机制的电梯维保单位加强督促，对经督促而未改
正的维保单位，除告知特种设备安全监察部门外将通
报给电梯使用单位，必要时将提请特种设备安全监察
部门将其列入“黑名单”并向媒体通报。
Special Equipment Technology and Management
安全管理
17
创新安全教育 规范安全行为中国十九冶集团有限公司 叶同霞
特种设备安全管理是企业的头等大事，是确保企
业安全发展、和谐稳定、职工身心健康的先决条件。
随着企业的发展，要安全、保安全、抓安全的理念早已
在企业上下形成共识。但是特种设备安全事故还在
频繁出现，违章蛮干“三违”现象屡禁不止，侥幸、大意
的思想依然存在，滞后于生产对职工安全意识的要
求，滞后于职工对安全生产的认知。这种安全被动局
面是安全思想意识教育不成熟所致。为了加强和创
新特种设备安全意识教育，规范和提升职工的安全行
为，笔者结合一线特种设备安全管理谈谈自己的看
法，以供同行参考。
一、加强职工安全信念教育，筑牢安全思想防线。
思想是行动的先导。每一起安全事故的发生，都
有内在的必然联系和因果关系。究其根源，是安全法
制观念淡薄、安全生产意识不强、认识不清、责任不
实，干惯、看惯、习惯、马虎、凑合等思想扭曲职工操作
行为所致。要清除这些根源和症结，最根本是靠安全
教育，一是树立安全第一的信念，落实“安全第一、生
产第二”；二是树立“隐患就是事故”的信念，强化安全
风险意识教育，通过安全评估，实施风险预控，严格培
训考核，规范操作行为，提高职工的事前预知能力、意
外时处置能力和事故后自救互救能力；三是通过各种
事故分析，启发教育职工树立“一切事故皆可预防”的
信念，把好每个生产环节，变事后被动的事故追究型
安全管理为主动的事故预防型安全管理。
二、开展安全意识再认识活动，实现事故零隐患。
围绕“安全、隐患、事故”三者关系的主题，开展全
员讨论、演讲、征文活动，使广大职工不断深化认识特
种设备安全的内涵，明确安全的对立面不是事故而是
隐患和风险。只有实现零隐患，才能实现零事故，真正
做到安全生产。要把人的意识从“要我安全”向“我要
安全”转变，行为上由他律向自律转变，实现自我管
理、自我行为规范、自我安全保障，最终实现本质安
全。我们利用各种形式教育职工，接受各类事故教训，
制定了一系列的隐患排查治理和危险源辨识制度，规
范职工操作，实行标准化作业。我们开展“安全谁该负
责、谁在负责、怎么负责”为主题的安全责任讨论，调
动广大干部职工敢于负责的热情，真正做到“我的责
任我知道，我的责任我落实，企业安全我负责”。
三、创新安全意识教育方法，促进安全行为养成。
我们总结出安全问题的几种情况：工作顺利时容
易出错，因为大意；表扬话听多了容易出错，因为骄
傲；情绪不好时容易出错，因为心不在焉；临下班容易
出错，因为匆忙：面对新岗位容易出错，因为应变能力
较差。要创新安全意识教育方法，就要改变古板生硬
乃至训斥的简单做法，要动之以情，晓之以理，增强安
全意识教育的亲和力和感染力。因为特种设备的危险
性较大，安全意识教育定位在准军事化管理上，坚持
党政工齐抓共管，进而促进良好习惯的养成。我们充
分利用大众传媒、文艺演出、心理调适、“三违”帮教、
家属联保、群安活动、典型示范、案例警示、安全宣誓、
安全讲评等多种形式及节假日前后、事故发生后的安
全波动期、事故易发期等安全敏感期，做到长期抓、反
复抓、超前抓，变单向教育为双向互动的安全教育，增
强特种设备管理安全的针对性，立足于防患于未然，
从而保证了特种设备的安全运行。
Special Equipment Technology and Management
安全管理
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他山之石：清远市出台电梯安全监管体制改革方案
从相关政府网站悉，广东清远市政府近日出台
《清远市电梯安全监管体制改革方案》（下称《方案》），
全面推进全市电梯安全监管体制改革工作。
《方案》要求，2014年在全市全面推进电梯安全监管体制改革工作，力争到 2016年基本建立以电梯安全主体责任落实为核心，权益保护为基础，保险救
济和社会救助为保障，质量检测和风险评估为技术支
撑，政府监管为一般强制的电梯安全监管体系，形成
电梯使用管理者安全意识到位、社会救助及时、各方
监督有力的电梯安全监管运行机制，推动我省电梯安
全监管体制改革工作取得明显成效。
《方案》有七项电梯安全监管体制改革措施：
一是明确电梯安全权责关系，落实使用管理权者
第一责任。电梯使用管理权者直接与电梯使用者（消
费者）构成利益关系，为电梯安全第一责任者，对使用
超期未检或检验不合格电梯承担相应的法律责任，对
造成的电梯事故及后果负全责。
二是改革电梯维保运作模式，构建以制造企业为
主体的维保体系。将电梯维保纳入电梯制造企业售
后服务进行管理，作为制造企业应尽的责任和义务。
鼓励电梯制造企业直接或者授权委托维保公司对其
产品进行维保，逐步建立电梯制造企业从设计、制造、
安装、改造、修理到维护保养的全过程服务责任制。
三是改革电梯检验体制，将法定定期检验与政府
监督检验相分离。电梯使用管理权者应依法按时联
系有资质的检验机构，对电梯使用运行状况进行全项
目定期检验。质监部门对电梯实施以抽查为主要方
式的监督检验，每年选取 10%—30豫的电梯进行监督
检验，所需费用纳入政府财政预算，不向企业收取任
何费用。
四是建立电梯安全责任保险制度，提高电梯安全
风险救助赔付能力。制定电梯责任保险实施方案，建
立以使用管理权者为参保主体，电梯制造企业、维保
单位和检验机构参与，社会广泛认同和接受的电梯安
全责任保险制度。
五是将电梯维护纳入住房维修范畴，完善电梯修理
资金制度。制定电梯故障危及人身安全的紧急情况下启
动住宅专项维修资金的具体操作办法，明确电梯修理、
更新、改造费用的使用比例和程序，简化资金提取流程。
六是强化电梯维保企业监管，建立实施信用监管
机制。依法严肃查处未按照安全技术规范进行电梯维修
保养等违法行为，建立和完善电梯维修保养企业信用监
管机制，落实“黑名单”制度和用户建议制度等监管新举
措，形成“失信受限”效应，提高维保单位失信惩戒力度。
七是推进电梯节能工作。鼓励相关节能技术的研
究、开发和推广，促进电梯节能技术创新和应用，提高
社会电梯节能意识。
《方案》要求各县（市、区）政府要进一步加强对电
梯安全工作的组织领导，协调解决电梯安全监管工作
中的重大事项。各乡镇政府（街道办事处）要配合有关
行政管理部门依法履行职责，协调电梯所有权人落实
使用管理权者有关权责。质监、住房城乡建设、安全监
管、财政、工商、消防、教育等部门及相关行业社会组
织要加强沟通协调，共同推进电梯安全知识宣传、安
全监管和应急管理等，形成电梯安全监管工作合力，
确保我市电梯安全监管体制改革的顺利进行。
Special Equipment Technology and Management
安全管理
19
危化品常压罐车罐体检验的问题及对策衢州市特种设备检验中心 余志勇 童良怀 汤荣跃 徐小捷
随着我国经济快速发展，道路危险化学品常压罐
车（以下简称罐车）的数量大增，由于承载的危化品通
常具有易燃、易爆、易氧化、腐蚀性及毒性等特点，一
旦罐车发生交通事故，往往引发爆炸、火灾、中毒、污
染等灾难性事件，造成较大的人员伤亡和经济损失。
2014年 3月 1日，山西省泽州县境内晋济高速公路晋城段岩后隧道内两辆运输甲醇的罐车相撞，造成
40人死亡、12人受伤的特别重大事故，其中罐车罐体的质量是事故发生的主要原因之一。事故发生后，质
监部门也有多名人员被追责，因此罐车罐体的质量检
验（包括新产品的出厂检验，在用罐车的定期检验）应
引起足够重视。
一、罐车罐体检验的问题
1、管理环节
一是一些罐车未经出厂检验即出厂，制造缺陷
成为“既定事实”。罐车罐体检验依据是 2002年实施的《危险化学品安全管理条例》中“危险化学品的包
装物、容器，由省、自治区、直辖市人民政府经济贸易
管理部门审查合格的专业生产企业定点生产，并经
国务院质检部门认可的专业检测、检验机构检测、检
验合格。”2011年该条例修订后规定“其生产的危险化学品包装物、容器经国务院质量监督检验检疫部
门认定的检验机构检验合格，方可出厂销售。”质监
部门认定的检验机构（以下称检验机构）自 2002年开始实施罐体检验，当时的《条例》只规定罐体应经
检验合格，但未强制规定罐车的出厂检验，而运输管
理部门在核发《道路运输证》时，根据《道路危险货物
运输管理规定》，罐车使用单位只要提供罐车的检验
合格报告即可（出厂检验报告或定期检验报告），这
样不少厂家制造的罐车罐体未经出厂检验即交付购
买者，在社会上使用。2011版《条例》规定了罐体的出厂检验，但部分厂家仍未执行，虽然使用单位为了
办理《道路运输证》，向当地检验机构申请了检验，出
厂检验变相成为首次检验，制造缺陷成为“既定事
实”。
二是尚无统一的罐体检验技术规范。罐体材质分
两种，金属罐体主要参照 GB18564.1-2006《道路运输液体危险货物罐式车辆第一部分：金属常压罐体技术
要求》，而非金属罐体主要参照 GB18564.2-2008《道路运输液体危险货物罐式车辆第 2部分：非金属常压罐体技术要求》，但这些都是产品设计制造标准，对罐
体的质量检验仅作了原则性要求，没有相应的检验项
目、检验方法以及判定标准，各地在执行检验要求方
面是五花八门。
2、制造环节
（1）厂资料不全。GB18564规定，罐体出厂时应向使用者提供产品质量证明书、罐体安全附件质量证
明书、罐体产品安全性能监督检验证书等资料，但部
分厂家根本不向购买者提供，检验人员在进行定期检
验时只能按照罐体铭牌的技术指标对罐体进行检查。
（2）制造偷工减料。部分罐车罐体制造单位未按标准采购并使用符合技术要求的板材。如壁厚不足，
对这类缺陷，罐车的使用者难以整改。
（3）“大罐小标”导致超载不断。按照《道路危险货物运输管理规定》规定“运输爆炸品、强腐蚀性危险货
物的罐式专用车辆的罐体容积不得超过 20m2，运输
Special Equipment Technology and Management
检验评价
20
剧毒化学品的罐式专用车辆的罐体容积不得超过
10m（罐式集装箱除外），罐体装货后总质量与专用车辆核定载重量相匹配”。部分制造单位为满足罐车用
户超载的不合理需求，在相关参数上做假，比如 1只罐体的实际容积为 47m2，而在产品合格证核定载重
量注为 19.5t。3、使用环节
（1）擅自改装不准运输的介质。罐体承装的介质在设计、制造时都规定，部分使用单位私自运输其他
化工介质，如硫酸、盐酸、氢氧化钠等腐蚀性极强的化
工产品，由于改变介质造成罐体的严重腐蚀。
（2）日常维护缺失，安全隐患多。对本地近 3年的检验数据进行分析，罐车检验一次合格率只有
64.2%，各类缺陷中使用者管理不善、维护不当的占70%左右，包括静电接地、胶带缺失、接触不良、罐体顶部外表面腐蚀严重、装卸阀门渗漏等。
4、检验环节
（1）按照 GB12268-2005《危险货物物品名表》危险货物的危险性分类 9类，品名涉及 2191种，要求检验人员通过专业培训，全面学习和了解危险化学品的
危险特性，而检验人员缺乏系统的专业知识培训，对
危化品特性了解不够，检验质量水平不高，定期检验
时自身安全也存在隐患。这些都是检验机构的薄弱
环节。
（2）由于使用单位已经购买了未经出厂检验的罐车，公安部门已经为罐车上了“车牌”，发了《车辆行驶
证》，如果检验机构新车检验发现制造质量问题给予
不合格结论，运管部门将不给使用单位核发《道路运
输证》，这样所有矛盾将集中到检验机构。
二、对策
1、多部门合作把好源头，防止缺陷罐车流入市场。
罐体质量必须在制造环节严格控制，当地质监
部门在对罐车制造单位核发工业产品生产许可证或
年审时，应严格按 2011年条例修订后规定的“其生产的危险化学品包装物、容器经国务院质量监督检
验检疫部门认定的检验机构检验合格，方可出厂销
售”，将罐车出厂前是否经检验机构检验合格作为审
查的重点内容。如果罐车制造单位不能保证产品质
量，则应当注销其生产许可证。因为把好源头质量
关，防止缺陷产品流入市场，是保证运输安全的基本
要求。而作为常压罐车的最后许可单位———道路运
输管理部门，首次核发《道路运输证》时，应要求用户
提供罐车的出厂检验报告，不得以定期检验报告代
替。这样双管齐下，方可控制制造质量不合格的罐车
流入市场。
2、制订检验细则，规范检验行为。
建议国家及时制定罐车产品检验的安全技术规
范，明确要求，指导检验机构正确实施检验。当前，检
验机构应制订相应的检验细则，纳入质量管理体系，
对自身的检验行为予以规范，做到有据可依，依据检
验。常压罐车的罐体定期检验，工作重点应当放在内
外表面质量检查（主要是标识、标志、铭牌、罐体内外
表面、焊接接头表面缺陷）、接地电阻检测（主要是装
卸软管、导静电接地装置）、安全附件检查及性能试验
（主要是紧急切断装置、呼吸阀）、罐体整体性能试验
（主要是耐压试验、气密性试验）以及历年技术资料审
查等，关键是要排查发现罐车在使用中存在的安全隐
患，最后综合评定做出是否能够继续使用的结论。对
因制造缺陷导致检验不合格的罐体，应通报给制造单
位所在地的质监部门和检验机构，加强对制造环节的
质量监管。
3、加强质量安全宣传，落实企业主体责任。
质监部门及其检验机构、公安、道路运管等部门
应加大质量安全宣传，向本地各罐车使用单位明确
采购常压罐车前应与制造单位明确要求，索取出厂
检验报告，如采购到未经出厂检验或检验不合格的
罐体，不能上牌或不能取得《道路运输证》的责任自
负。这样做，既是对使用负责，也是保证道路运输安
全的需要。
（本刊有删改，参考文献略）
Special Equipment Technology and Management
检验评价
21
1 事故概况
2013 年 5 月，在对我市某橡胶有限公司 1 台4000m3球罐的现场制造监检过程中发现，由于球壳
板拼装时局部间隙过大（见图 1），现场施工人员在对
球壳板对接焊缝施焊过程中，在其中下部间隙较大的
4 处部位用直径 椎8mm、长度（500耀1500）mm 的20MnSi螺纹钢作为填充物（见图 2），产生埋藏缺陷
而影响焊接质量的事故隐患。
图 1 球壳板间隙
图 2 螺纹钢填充
2 材料错用情况分析
该球罐类别为芋类压力容器。主体材料 Q345R，公称壁厚 30mm，介质为丁二烯，外部保温，设计和制造规范为 GB12337-98《钢制球形储罐》。2.1 材料化学成分比较
20MnSi螺纹钢和该球罐主体材料 Q345R 两种不同材料适用的牌号标准是不一样的，其化学成分
（熔炼分析）比较见表 1。
表 1 两种材料化学成分（熔炼分析）
2.2 材料力学性能比较
这两种材料的材料力学性能不一样，其性能比较
见表 2。表 2 两种材料力学性能比较
由此可见 20MnSi 螺纹钢和压力容器用钢板Q345R材料力学性能和工艺性能相差不大，但化学成分中 s、p含量相差极大。3 缺陷的危害性分析
Q345R作为压力容器用抗氢钢板，其 s、p含量控制严格，其焊缝要求 s臆0.010豫、p臆0.020豫。
20MnSi螺纹钢主要用于钢筋混凝土建筑构件的骨架，生产螺纹钢的原料钢坯为经镇静熔炼处理的碳
素结构钢或低合金结构钢，其金相组织是铁素体晶粒
加均匀发布其间的珠光体，在较高的终轧温度及较快
的冷却速度下，在外表面容易形成以
一起球罐组焊过程材料错用的分析及处理台州市特种设备监督检验中心 程正米 许林滔 顾荣见
20MnSi化学成分，%
C Mn SiS P不大于
牌号（标准 YB（T）27-1986）
0.17～0.23 1.30～1.60 0.40～0.70 0.045 0.045
Q345R化学成分，%
C Mn SiS P不大于
牌号（标准：GB713-2008）
≤0.20 1.20～1.60 ≤0.55 0.015 0.025
名称 规格冷弯试验 180°d-弯心直径a-钢筋公称直径
20MnSi螺纹钢（Φ8㎜）
345 510 18 d=3a
Q345R压力容器用钢板(厚度 30㎜)
345 500～630 21 d=3a
拉力试验σs，MPa
不小于σb，MPaδ5，%
Special Equipment Technology and Management
检验评价
（下转第 50页）
22
氨气是一种具有强烈刺激和窒息性的气体,按国家标准 GB5044《职业性接触毒物危害程度分级》氨属于 IV级（轻度危害）的有毒物质。由于氨有获得容易、价格低廉、压力适中、单位制冷量大、放热系数高、
几乎不溶解于油、流动阻力小、泄漏时易发现等优点，
在冷库和制冰行业普遍采用氨作为制冷剂，并采用融
霜工艺除去生产过程的霜和冰。
2013年 8月 31日，上海翁牌冷藏实业有限公司发生重大氨泄漏事故，造成 15人死亡，7人重伤，事故造成直接经济损失数千万元。事故直接原因为翁
牌公司违规采用热氨融霜方式，导致发生液锤现象，
压力瞬间升高，致使存有严重焊接缺陷的单冻机回气
总管出现 7次颤动、且管帽脱落，致使发生氨泄漏。事故调查报告公布后，国内媒体质疑之声纷沓而
至，其中质疑之一：液锤现象是指在有压力的管道中，
液体流速发生急剧变化所引起的局部压强大幅度波
动的现象。融霜工艺如图 1所示，来自压缩机排气端的过热氨气，由回气调节站，经热氨阀到冲霜管进入
回气总管，最后分别进入各组单冻机，对各组单冻机
蒸发器管道内部加热，使得管道外表面的结霜融化，
此时氨气液化，液化后的氨气和单冻机蒸发器内残余
的氨液经供液总管回到排液桶或低压循环桶。一般认
为，单冻机回气总管是热氨融霜的进气管，融霜时属
于压力源侧，该部分管内的氨是气相存在，难以形成
液锤，即使有液锤形成，也应“锤”向液相方向。此前报
道过的数十起事故分析表明，出现液锤的部位恰恰是
回气总管，且破坏部位基本在总管与封头焊接处。
根据“8.31”事故调查报告，单冻机热氨融霜操作前，抽氨时间少于 10min，未能有效排除回气总管及单冻机蒸发器内的氨液。因此，热氨融霜时如果热氨
阀开启过快，液锤现象必然会产生，但对形成液锤的
氨液来源专家们有不同的看法。笔者认为，形成液锤
的氨液来源有以下三条途径：
第一条途径：由于单冻机的蒸发器工作时温度，
在-35益~45益之间，饱和蒸汽压力在 0.05MPa 耀0.09MPa之间，热氨融霜操作前抽氨不充分，残余的氨液集中在单冻机蒸发器管道内。热氨融霜操作时，
先开启融霜回液阀，与循环桶或排液桶连通，循环桶
的压力在 0.2MPa耀0.3MPa左右。单冻机蒸发器内的液氨在压差作用下，向回气总管流动，压力平衡到
0.2MPa左右后，造成回气总管气液共存甚至热氨融霜管接入端的回气总管垂直管段存在液氨。融霜过程
示意图如图 2所示。当快速开启热氨冲霜阀时，热氨的压力约 0.7MPa，而系统内压力在 0.2MPa左右，回气总管内的液氨在压差吟P抑0.5MPa作用下，管内液氨直接加速，动能越来越大；遇到管端时,动能瞬间转
从一起氨泄漏事故分析单冻机热氨融霜液锤现象成因及预防台州市特种设备监督检验中心 许林滔 郭吉林 卢沛 毛天林 林肯
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图 1 融霜工艺示意图
23
变成压力能,有缺陷的封头焊接处未能承受巨大压力能作用，造成封头脱落。但此种途径难以解释“8.31”事故管帽脱落前 7次颤动的产生。第二条途径：假如第一条途径所述的回气总管内
的液氨在达到平衡压力 0.2MPa左右后，充分回流到蒸发器内。当快速开启热氨融霜阀时，快速冲入的热
氨气（约 80℃）与回气总管内的冷氨气（约 -40℃）混
和凝结成液氨（约 -30℃），产生局部的真空管段长度
L，L两端在不同的压力下被填充，其中过冷氨气回填的真空段长度 L1，热氨回填的真空段长度 L2，如图3，在形成真空段及真空段被填满过程中，压差瞬时变化造成系统的冲击颤动。这应是“8.31”事故中管帽脱落前产生 7次颤动的原因。在 0.2MPa左右压力作用下，蒸发器管道内真空管段不断被填充，同时相应体
积的蒸发器内液氨通过虹吸向回气总管回流，通过反
复作用，一定量的氨液进入回气总管，在压差吟P抑0.5MPa作用下，氨液冲向回气总管管端，产生液锤现象，最终造成回气总管封头脱落。
第三条途径：热氨气与单冻机系统内的冷氨气混
和凝结成氨液。这部分氨液在压差作用下，向回气总
管流动，并在压差吟P抑0.5MPa作用下产生液锤现象。但是，经过计算，椎159mm伊100m的回气总管中冷氨气加上 椎57mm伊50m的冲霜管中热氨气总重量约2.5kg，并且是逐步集聚的，所以难以形成足够动能的液锤。因此，第三条途径在此次事故中可以不作考虑。
综上可以发现，上海“8.31”事故主要由第二条途径产生，且热氨融霜产生液锤现象的条件是有一定量的氨
液存在和有一定的动力源（或压差）。因此，在操作过程
中控制好这两个条件就能够有效减少事故发生的机率。
其预防措施有以下方面：
（1）工艺选择方面：在时间允许的情况下，融霜方式尽量采用自然融霜或以水融霜辅助。如采用热氨融
霜，则应撤离无关人员、佩戴空气呼吸器；严格按照规
程操作，控制压力、液位和阀门开启速度。
（2）操作控制方面：缓慢开启融霜回液阀，系统与循环桶或排液桶达到压力平衡后，以更缓慢的速度开启热氨
阀，控制热氨融霜的流速，从而有效避免液锤现象产生。
（3）设计施工方面：取消回气总管，各蒸发器设置独立回气管；结构上采用弯头连接，避免端头；假如仍
用回气总管，其管端应采用封堵焊接结构（盲板比管
口小，塞入管口，焊角焊缝），角焊缝应有足够的焊脚
高度，并对管口进行收口处理。 （参考文献略）
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（a）热氨融霜操作前
（b）开始热氨融霜操作
图 2 热氨融霜过程中的氨液变化示意图
（a）过冷真空段未填满时
（b）过冷真空段填满后
图 3 融霜真空段变化示意图
24
某单位 1台 50立方米不锈钢发酵罐，封头、筒体、夹套、盘管、筒节材质为 0Cr18Ni9，焊条采用A102，盘管规格 椎57*3.5mm,为内旋式盘管，盘管内介质取用系统冷取水，系统冷取水以 NaClO做加药处理，盘管内工作压力（0.3~0.4）MPa，工作温度-6益~100益。使用 2年后发现盘管下部冷却水进口弯管处出现渗漏，局部补焊使用一个半月后发生严重泄
漏。
1 宏观检验
弯管外壁有金属光泽，肉眼未见明显腐蚀，弯管
内侧有弯管皱褶，局部手工电弧补焊（图 1），焊点余
高 5.8mm，附近飞溅明显。沿弯管中心线剖开后，内壁出现均匀腐蚀，并有水垢附着，焊点对应内壁附近出
现严重分层，局部鼓包高度 9.6mm，中间呈蓝黑色，周围呈砖红色（图 2、图 3、图 4）。
图 1 弯管内侧渗漏处 图 2 弯管剖开后内侧
补焊点
图 3 弯管渗漏处截面 图 4 焊点内壁
2 化学成分分析
从渗漏处取点进行化学成分分析，材质中 Cr元
素含量偏低。
表 0Cr18Ni9化学成分分析（%）
3 冷却水水质检测
冷却水来源为河道水，经水质检测，Cl-浓度为720ppm。4 金相检验
在弯管内侧内壁和对应外壁取点进行金相检验，
金相点采用物理抛光，10%草酸电解浸蚀。内壁微观组织显示材质发生了严重的晶间腐蚀，为三类沟状组
织，晶界间有腐蚀沟，观察视野内的全部晶粒被腐蚀
沟包围，并伴有不均匀分布的深点蚀坑，为七类凹坑
组织域。外壁微观组织上分布有深点蚀坑，为七类凹坑组织域。
（a）200× （b）400×
图 5 弯管内侧内壁金相
5 渗漏失效分析
5.1 点蚀和晶间腐蚀
1台发酵罐盘管渗漏失效的分析绍兴市特种设备检测院 陈仙凤 王军 颜豪
注：参考标准 GB/T 14976-2002《流体输送用不锈钢无缝钢管》
成分 C Si Mn S P Cr Ni
参考值 ≤0.07≤1.00≤2.00 ≤0.030 ≤0.03517.00～
19.00
8.00～
11.00
测定值 0.056 0.58 1.25 0.012 0.035 17.04 8.05
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25
管材材质 Cr元素含量 17.04%，Cr含量偏低，耐蚀性和耐磨性能下降，冷却水 Cl-浓度 720ppm，严重超标，盘管弯管为冷轧弯管，弯管处于冷却水进水口
处，弯管角度达 60毅，较盘管其它部位的角度大，存在较大的形变应力，盘管焊接相连存在的焊接残余应
力，弯管处受冲刷腐蚀，服役环境恶劣，导致点蚀穿孔
和晶间腐蚀，发生初期渗漏。
5.2 盘管分层
发生渗漏后，使用单位急于生产，在弯管渗漏外
壁局部补焊堵漏，奥氏体型不锈钢的热膨胀系数较
大，在焊接熔池热膨胀及补焊后冷却时熔池内受收缩
力作用下，产生较大的收缩变形和沿补焊点的周向拉
应力，导致盘管出现了以补焊点为中心的强应力分层
和鼓包。
5.3 缝隙腐蚀
不锈钢对缝隙腐蚀非常敏感。在盘管出现分层
后，在分层的缝隙中阳极溶解和阴极还原的平衡被打
破。
阳极反应：M寅M++e阴极反应：O2+2H2O+4e寅4OH-
由于缝隙内的溶液停滞，氧扩散困难而减少，缝
隙中的阴极反应被迫停止，缝隙内的阳极反应却继续
进行，以至于形成一个充有高浓度的带正电荷金属离
子溶液的缝隙。为了平衡这种电荷，带负电荷的阴离
子，特别是 Cl-，移入缝隙内，缝内已形成的金属盐类
发生水解，
水解反应：MCl垣H2O寅MOH引+H+
缝内 pH下降，促使金属溶解速度增加，相应缝外邻近表面的氧的还原速度也相应增加，这种自催化
过程加剧了缝内金属的腐蚀，加速分层剥离，以至于
盘管补焊后很快发生泄漏。
6 结论和措施
由于冷却水 Cl-含量严重超标，管材 Cr含量偏低，弯管处受机械冲刷等因素发生点蚀穿孔和晶间腐
蚀导致发酵罐盘管出现初期渗漏，由于局部补焊致使
盘管强应力分层、鼓包，发生缝隙腐蚀，导致盘管泄漏
失效。
为防止类似失效情况的发生，建议采取以下措
施：
（1）严格选材。选用低碳高铬不锈钢，提高耐蚀性和耐磨性。
（2）系统冷却水取水口和盘管冷却水取水口分离，严格控制冷却水中卤素介质含量，减小点蚀和晶间腐
蚀的发生率。
（3）严格修复措施。一旦发生初期渗漏应先分析原因，合理制定修理工艺，避免盲目补焊，得不偿失。
（4）在条件允许的情况下，尽可能对弯管和焊接处进行消应力处理。
200×
图 6 弯管内侧外壁金相
银协会组织参观“世界第一起重机”。10月 16日省特种设备安全与节能协会组织
全省检验机构赴江苏省启东市参观宏海号 22000
吨桁架式拱形起重机。起重机跨度 124米，最大起
升高度 65米，轨下 5米，最大起升重量可达 22000
吨，是目前国内外起重量最大的可自力走行门式
起重机，用于海洋石油平台模块的合拢和下水，能
显著缩短单个平台的建造周期，省去船坞、半潜驳
和其他吊机费用，将产生巨大的经济效益和社会
效益。
（黄堪飞）
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26
2013年 9月一个炎热的中午，某银行大楼四楼的消防控制中心气体灭火保护系统气体瓶组（共 3
只）最右侧 1只气瓶突然爆炸。该气瓶平常瓶体是垂直放置的，爆炸后瓶底仍在
原处，但瓶体垂直向上击穿三层混凝土楼板，落在七
楼的会议室内，消控中心附近的数十个房间玻璃全被
震碎。
1 使用及检验情况
询问使用单位管理人员后得知，该气瓶组实际使
用近 8年，工作压力 15MPa，钢瓶原始资料遗失，材质不详。瓶体标签显示介质为 541 混合气体（50%N2,42%Ar，8%CO2），介质特性无色，无味，无毒，不导
电，是一种绿色环保型灭火剂。瓶体采用无缝钢管收
口冲压成型，底部为凹形底，瓶体无焊缝，其高度为
1780mm，外径 270mm，厚度 8mm，容积约 70L。该气瓶组自投入后一直未进行定期检验。
2 原因分析
2.1 宏观检查
瓶体爆炸后沿周向断裂成二截，见下图。外表面
油漆基本完好，内璧未见腐蚀，瓶体外型尺寸无明显
的变化。瓶体内壁未发现化学附着物,也无剧烈燃烧等迹象。
2.2 断口检查
爆破口位于瓶底的圆弧过渡部位，沿周向断裂，
无碎片脱落，未见明显变形或减薄，所有断口与相对
应的两侧吻合。
瓶体断口区域厚度如下图中 3所示，有 8mm，存在明显的脆性区和韧性区。靠近瓶体外侧的脆性区
如图中 1所示，最大径向宽度 6mm，有铁锈，呈老旧裂纹特征。靠近瓶体内侧的韧性区如图中 2所示，径向宽度（2耀4）mm，有氧化色彩和鱼磷纹。
图 1 图 2
2.3 化学成分分析
对瓶体材料取样进行化学成分分析，结果见下
表。分析表明瓶体的材质符合要求，属 37Mn牌号范围。
2.4 金相组织分析
断口处金相组织经金相检查为回火索氏体+少量托氏体+块状铁素体（6级）、表面半脱碳层 0.2mm，有带状组织（3耀4）级、断口存在氧化，如下图。可以判断，该无缝气瓶的热处理工艺应是淬火+高温回火（即调质处理），金相组织应是回火索氏体，带状组织
一起钢质无缝气瓶爆炸事故技术分析台州市特种设备监督检验中心 毛天林 许林滔
元素 实际含量 GB5099-94含量范围成分﹪ 化验成分 碳锰钢 铬钼钢或其他合金钢
C 0.38 Max0.40 0.26耀0.34 0.32耀0.40Si 0.23 Max0.37 0.14耀0.37 0.17耀0.37Mn 1.54 1.40耀1.75 0.40耀0.70 0.40耀0.70S 0.010 Max0.035 Max0.035 Max0.035P 0.015 Max0.035 Max0.030 Max0.030
S+P 0.025 Max0.06 Max0.055 Max0.055Cr 0.110 0.80耀1.10 0.80耀1.10Mo 0.047 0.15耀0.25 0.15耀0.25
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27
试样编号
抗拉强度标准值 MPa
抗拉强度实测值MPa
延伸率标准值豫
延伸率实测值豫
冲击功标准值
J冲击功实测值
J1 835 770 12 15.5 55 512 835 786 12 15.7 47
应不大于 3级，所以，该气瓶制造热处理后的金相组织是不合格的。
金相组织 400X 断口氧化 100X
2.5 机械性能分析
在远离裂口的瓶体较厚的部位取样，进行拉伸试
验。在瓶底过渡区较厚的部位取样，尺寸 5伊10cm进行-20益冲击试验。分析结果见下表：
可见，该气瓶实测抗拉强度、冲击功平均值均低
于标准值。
2.6 强度计算
公式为[Pw]=2伊Sa伊滓ba伊F/（Di+Sa）其中，Sa-最小壁厚，实测为 7.5mm；
滓ba-抗拉强度,实测值为 770MPa；F-爆破时应力系数,计算取 1；Di-最大内径,实测为 255mm。
计算得：[Pw]=44 MPa≧15MPa瓶体材料抗拉强度满足瓶体强度的要求。
3 结论
（1）从宏观检查可知，该气瓶瓶体外型无明显的变化胀粗，可排除超压爆炸。
（2）从工况分析，该气瓶使用工况基本稳定，介质为惰性气体混和介质，不存在应力腐蚀可能。
（3）根据断口特征，瓶体内壁未发现爆炸后黑色及化学附着物,也未发生剧烈燃烧等现象，可以判断是物理爆炸，且该气瓶外壁存在老旧裂纹，陈旧断口
是裂纹源。
制造单位未严格把好检验关，检验时存在疏漏，
因为裂纹缺陷在宏观检查、磁粉检测、压力试验等环
节均可能被发现，同时使用单位未按规定做好在用设
备的定期检验工作，都是事故发生的原因。
银天津市发布《电梯主要部件判废技术条件》。针对当前电梯故障频发，为规范和指导电梯
的修理、更新行为，保障电梯安全使用，维护用户
经济利益，日前天津市发布地方标准 DB 12/
T531—2014《电梯主要部件判废技术条件》，规定
了电梯主要部件判废的术语和定义、技术条件，对
电梯安全运行起重要作用的部件，包括曳引驱动
装置、悬挂装置、轿厢架和轿厢、对重、门系统、安
全保护装置、电气控制系统、导轨，评定部件无法
达到安全性能指标，提出了判废的标准。该标准适
用于曳引驱动电梯（乘客电梯、病床电梯及载货电
梯）主要部件的判废。
如“曳引驱动装置”中的部件“电动机”，标准
规定：电动机出现下列情况之一且无法修复时，应
判废：
a）电动机轴承出现裂纹、破碎或影响运行的磨
损；
b）电动机绕组短路、断路、烧毁；
c）在正常使用条件下，电动机绝缘电阻下降，
冷态未达 5MΩ，热态未达 0.5MΩ；
d）电动机本身因素导致工作温升超标，B级绝
缘工作温升超过 80K，F 级绝缘工作温升超过
105K；
e）使用年限超过 20年的高耗能的交流 -直
流式驱动电动机组；
f）永磁电动机出现退磁，不能满足 110%超载
试验；
g）永磁电动机转子磁性材料脱落；
h）电动机外壳或机座破裂。 （黄圣）
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28
蒸汽锅炉水冷壁管腐蚀穿孔泄漏原因和预防措施丽水市特种设备检测院 汪海涛 韩利龙
蒸汽锅炉水冷壁管腐蚀泄漏是在用锅炉较易发
生的事故。水冷壁管腐蚀穿孔将可能会导致锅炉无
法维持正常水位，严重影响锅炉的正常运行，甚至要
采取紧急停炉的措施，给使用单位带来较大的经济损
失。本文以一起锅炉水冷壁腐蚀穿孔泄漏事件为例，
分析此类事件发生的原因，并给出了防止发生的措
施。希望以本文为例，能够引起相关单位有关人员的
高度重视，有效预防类似事件的发生。
一、概述
某单位 1台锅炉型号为：SZL15-1.25-A域, 制造日期：2003年 10月，投用日期：2004年 2月。该锅炉自 2012年 9月水冷壁管首次发生了渗漏
事故以来，多次发生类似的渗漏事故，严重影响生产。
每次发生渗漏事故后，修理常常采取换管、堵管等方
式进行应急处理，使用单位也努力在寻找水冷壁管渗
漏的原因，但不能解决根本问题。2014年 2月，该锅炉水冷壁管再次发生了渗漏事故，笔者对参与了该锅
炉的检验。
二、检验与分析
1、宏观检验
渗漏的水冷壁
管部位主要分布在
距集箱（1~1.5）m处，渗漏点位于向火侧。
如左图。
左右和前墙水冷壁管均有渗漏现象。发生穿孔
的管子其外壁未发现明显的腐蚀，穿孔区域外的管段
壁厚测量没有较为明显的减薄现象。在穿孔部位附
近切割截取横断面
样管后发现：管子内
壁水垢约为（0.5-1）mm，局部有腐蚀迹象。如右图。
泄漏处由管内
向管外逐步发展，形态为孔蚀形成的蚀坑，凹坑底部
壁厚明显减薄，最薄处已穿透，凹坑内有层状腐蚀覆
盖物。
2、运行调查
（1）该蒸汽锅炉的用途为造纸烘筒系统的提供蒸汽，运行期间锅炉蒸汽压力在（0.80耀1.0）MPa范围内，运行时间每天约为（15~20）小时。（2）该锅炉供给的原水为地下水，其指标：总硬度
0.3mmol/L、PH值 6.9（25℃时）。从 2010年至 2013年的锅炉水质抽查的情况来看：锅水的碱度、PH值长期处于偏低状态。
（3）原锅炉配备的钠离子交换器长期未投入使用，且未配备水处理人员，锅炉水质化验也未开展。
（4）该锅炉于 2006年 6月曾报停，2010年 10月重新启用。在停用期间，锅炉的保养工作一直不正常。
（5）该锅炉未配备相应的除氧设备。3、材料分析
（1）管材成分该水冷壁管规格为议51伊3，牌号为 20，执行标准：
GB3087-1999。经取样化验其化学成分符合要求，说明腐蚀渗漏
情况不是由管子材质引起的。
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29
（2）腐蚀覆盖物化验对腐蚀覆盖物进行能谱分析，发现腐蚀产物主要
为铁的氧化物，另外还含有少量的 Cu、P元素。（3）腐蚀渗漏部位的管段微观检验将泄漏水冷壁管采用机械加工的方法制成微观
金相试块，经过粗磨、多次细磨及抛光后制成微观金
相试样，经金相显微镜观察，未见超标冶金缺陷。
金相试样经 4%硝酸酒精浸蚀后上金相显微镜观察，显微组织为魏氏组织铁素体+珠光体，该水冷壁管组织为魏氏组织铁素体+珠光体。如下图。
三、腐蚀机理及原因分析
从本台锅炉水冷壁管腐蚀的形貌和分析可以得
出，水冷壁管的腐蚀是局部的垢下腐蚀。
在正常的运行条件下，锅炉炉内金属表面覆盖一
层氧化铁薄膜（Fe3O4），这层在高温炉水形成的金属
表面膜是致密的，具有良好的保护性。如果 Fe3O4保
护膜破坏，最重要的因素是炉水中的 PH值不合格，当 PH值在 10耀12时腐蚀速度最小，PH值过低或过高都会使腐蚀速度加快。
该锅炉由于停炉四年多时间，停炉时未进行有效
的保养，导致含有氧化铁及氧化铜的水渣在锅炉水冷
壁管受热面内壁产生沉积。在恢复运行后锅炉未采
取有效措施对锅炉水质进行处理，锅水碱度、PH值长期偏低，因此当向火内侧内壁金属与有氧化铁及氧
化铜的水渣接触时，产生如下反应：
4Fe2O3+Fe寅3Fe3O44CuO+3Fe寅Fe3O4+Cu
反应时氧化铁和氧化 Cu为阳极，管内壁金属为阴极，阴极在反应中不断腐蚀。这是垢下腐蚀的第一
阶段。
由于水冷壁管水侧局部结垢，造成管壁传热不
良，特别是向火侧，管壁温度升高，当水冷壁管受热面
内由于垢下腐蚀产生的氧化物造成蒸汽停滞或流速
减小，管内蒸汽高于 400毅C的铁接触时又将发生下列反应：
4H2O+3Fe寅Fe3O4+4H2尹这称为“蒸汽腐蚀”。蒸汽腐蚀生成的氢气如果不
能较快地被气流带走，将与钢中的渗碳体发生以下反
应：
Fe3C+2H2寅3Fe+CH4尹生成甲烷，使之脱碳，造成钢的表面强度和疲劳
极限降低。
内壁腐蚀反应中产生的氢氧化物残余物将使局
部蒸汽流速减慢，更促进了上述反应的进行。
垢下腐蚀发生后向深度发展，致使管壁穿孔。另
外，被腐蚀区域的钢材表面盖有疏松的铁锈层，造成
管壁热传导性不良，出现局部管壁过热，产生材质蠕
变，甚至出现管壁向外鼓包，最终破裂。
四、防止垢下腐蚀的措施
1、根据《特种设备安全法》的要求，使用单位要配备锅炉水处理人员，对锅炉进行水处理和水质化验工
作，确保锅炉的给水和锅水符合 GB/T1576-2010《工业锅炉水质》的要求，降低锅炉受热面水侧的结
垢。
2、一般情况下工业锅炉均未配备除氧设备，建议额定蒸发量逸6h/t的锅炉使用单位配备锅炉除氧设备或非密闭式余热给水箱，对锅炉的给水氧含量进行
控制。
3、锅炉人员必须严格执行锅炉的运行操作规程，确保锅炉定期排污的频率和排量，保证锅水的含盐量
在正常标准之内。
4、根据锅炉结垢和腐蚀的实际情况，建议采取合适的煮炉工艺进行煮炉。
5、锅炉在长期停用时应选取合适的保养方式，确保锅炉的受热面不发生腐蚀情况。
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起重机钢丝固定时的安全隐患分析舟山市特种设备检测院 王国平 王列平 韩巍
在对某项目新安装的 1台型号为 MQ4048门座起重机实施安装监督检验过程中，发现人字架上直径
32mm的变幅钢丝绳绳端固定采用穿过一个固定销轴后直接用绳卡固定，只有 3个绳卡固定，而且两绳卡间距不足 10cm,绳卡安装方向错乱（见图 1）。
依据特种设备安全技术规范 TSGQ7016-2008《起重机械安装改造重大维修监督检验规则》、
GTB3811-2008《起重机设计规范》的规定，对于钢丝绳直径 32mm，绳卡数量不小于 4个，绳卡间距不应当小于钢丝绳直径的 6倍（即 192mm），绳卡安装滑
鞍均应位于受力钢丝绳侧，且滑鞍压紧钢丝绳应达到
钢丝绳直径 1/3。显然，该起重机变幅钢丝绳固定方式不符合上述安全技术规范和设计规范的规定，我院
在检验现场出具了检验意见书并要求起重机安装单
位限期整改。
其理由很清楚，这样该设备会有以下安全隐患：
1、钢丝绳绳卡个数的不足以及绳卡间距的不足使绳卡夹紧力不足，钢丝绳容易被拉出，而绳卡安装
方向的错乱会使钢丝绳各夹紧段之间的受力不均，产
生应力集中点，导致绳卡爆裂。
2、该钢丝绳是起重机变幅钢丝绳，设备处于空载状态时也承载着起重机大臂的重量，重载时更是还要
承受重物，还有重物起吊时所产生的冲击力，故该位
置钢丝绳的固定对于整机运行是至关重要的。如果
该固定点出现钢丝绳被拉出或绳卡松动爆裂等情况，
则可导致重物连同大臂坠落等重大事故发生。
3、该位置位于人字架顶部滑轮组下端，日常维护保养较为不便，出现绳卡松动或钢丝绳疲劳等情况也
不易于发现，更是增加了安全隐患。
问题产生的原因，经查阅图纸，发现人字架顶部
滑轮组安装高度发生变更，高度降低了 50cm，使滑轮组下部空间高度不足 70cm，而绳端固定未作变更，仍按原图纸进行安装，至使绳卡的间距以及个数的不
足。安装工人的疏忽及随意致使绳卡未按正确方法安
装。
钢丝绳端部的固定主要有楔块楔套连接固定、绳
卡固定、压套法固定以及编结连接固定，考虑该位置
的空间高度以及安装位置采用楔块楔套连接固定较
为适宜，整改后见图 2，这样就消除了安全隐患。
图 1 图 2
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两起电梯制动器故障引起事故案例分析绍兴市特种设备检测院 陈松 沈健 高雁飞
制动器的安全、可靠是保证电梯安全运行和人的
生命安全的一个重要因素。笔者在工作中接触了两
起不太常见的制动器故障引发的事故，分析其原因以
冀对同行有所借鉴和启发。
一、事故 1及原因分析
2013年 3月绍兴市某小区一位女士从 24层进入电梯轿厢，内选 1楼信号，电梯启动不久轿厢内楼层显示突然变成两条横线，此时电梯突然停止。该女
士惊慌中乱按了很多楼层按钮，电梯重新启动，过了
一会儿又突然停止，但门无法打开，以后施救人员到
达现场放出了这位女士。
原因分析：该电梯使用无齿轮曳引主机，其制动
器设置了双状态抱闸检测装置，检测制动器闸瓦开和
闭两种闭状态，用来反馈给主板实时的制动器状态信
号，系统根据这一信号判断电梯是否可以启动。电梯
维保公司现场检查发现，用来反馈信号的不锈钢薄片
出现了断裂一半的情况，电梯启动后不锈钢薄片因裂
纹而支撑不住出现复位，从而导致电梯出现异常显示
并停止。在乘客按动楼层按钮后电梯重新启动，随后
又出现上述故障。系统此时检测到两次故障报错，自
动停止后不再启动。
二、事故 2及原因分析
2014年 2月检验员在对绍兴某厂区内 1台货梯
（型号 THJ3000/0.5-JXW）进行定期检验时发现，电
梯由 1楼运行至 4楼，再由 4楼运行至 3楼停站时，层门未打开，却突然发生冲顶，所幸未造成人员伤亡。
原因分析：将电梯断电，发现其曳引机制动器处
于打开状态，红色松闸扳手卡在黑色制动器线圈盒外
（见图 3），导致制动器无法闭合，制动闸瓦与制动轮
始终存在一定间隙。图 4为正常断电情况下的松闸扳手状态，当曳引机通电后，制动器打开，松闸扳手会在
黑色制动线圈盒上移动、摩擦，一般情况下不会出现
卡住情况，但长时间发生移动，线圈盒发生磨损，松闸
扳手就卡在了黑色线圈盒一边，从而引发事故。这说
明，电梯的维护保养应加强对此类抱闸线圈盒和松闸
扳手位置的检查，必须将松闸扳手拆下挂到墙上，或
将松闸扳手移至另一侧，以避免此类事件的再次发
生。
上述两起制动器故障虽然未造成人员伤亡，但带
来安全隐患和乘客心理恐惧。《电梯监督检验和定期
检验规则———曳引与强制驱动电梯》（TSG T7001-2009）第 1号修改单不仅将监督检验中的“2.9制动装置”检验项目的类别由“C”改为“B”，而且在定期检验中增加了 B类项目———制动器动作情况的检查，足
以说明制动器安全的重要性。这就要求我们在电梯维
护保养中务必做到按规范要求细心检查。
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检验评价
图 2 制动器中断裂的
不锈钢薄片图 1 制动器状态检测装置
图 3 松闸扳手未正常复位 图 4 松闸扳手正常复位
32
中美制冷压力管道标准对比温岭市钱江化工机械有限公司 熊从贵
0 前言
制冷压力管道属于工业管道范围，我国的工业压
力管道设计、建造规范常用的有《工业金属管道设计
规范》GB 50316-2000（2008年版）［1］以下简称“金属
管道”和《压力管道规范—工业管道》GB/T20801.1耀20801.6-2006［2］以下简称“工业管道”。另外，《冷库设
计规范》GB 50072-2010［3］它本身不是管道设计规
范［4］，但它规定了制冷压力管道的设计温度、设计压
力、材料选择要求，由于制冷压力管道的特殊性和设
计人员对该标准很熟悉，因此设计人员在设计时大都
采用了该标准的规定。
美国的压力管道规范分 12卷，包含了 12种不同应用领域的压力管道设计、建造要求，其中第五卷
ASME B31.5《制冷管道和传热部件》［5］是专门针对
制冷管道及其传热部件而制定的规范。本文从
ASME B31.5的内容出发，与我国制冷压力管道标准“金属管道”和“工业管道”进行对比分析，重点介绍它
们之间的异同，同时介绍了《冷库设计规范》对压力管
道设计方面的规定。
分析中美制冷管道标准的异同，有益于吸收国外
先进技术经验，不断完善我国的制冷压力管道标准。
同时，通过对我国制冷压力管道标准的分析，希望能
为制冷压力管道设计人员提供帮助。
1 规范组成和适用范围
“金属管道”由总则、术语与符号、设计条件和设
计准则、材料、管道组成件的选用、金属管道组成件耐
压强度计算、管径确定及压力损失计算、管道布置、金
属管道的膨胀和柔性、管道支吊架、设计对组成件制
造管道施工及检验的要求、隔热隔声消声及防腐、输
送 A1类和 A2类流体管道的补充规定和管道系统的安全规定 14个部分组成。“工业管道”由总则、材料、设计和计算、制作与安装、检验与试验及安全防护六
个部分组成。ASME B31.5由范围和定义、设计、材料、尺寸要求、制造和装配、检查检验和试验六部分组
成。
3部标准适用范围的异同见后，表 1。从表 1可以看出，“金属管道”和“工业管道”在适
用条件上基本一致，即都是工业金属管道的范畴，但
“金属管道”仅适用于设计，“工业管道”还适用于安装
和检验等。ASME B31.5在适用范围上划分得更细，仅限于工业金属管道范围里的制冷管道及其传热部
件的设计和建造。
2 设计参数
“金属管道”规定设计压力不应小于运行中遇到
的内压或外压与温度相偶合时最严重条件下的压力。
输送制冷剂、液化烃等气化温度低的流体管道，设计
压力不应小于阀被关闭或不流动时在最高环境温度
下气化所能达到的最高压力。设计温度不低于设计压
力下需要的最大厚度或与公称压力相对应的温度。设
计温度的确定还应包括流体温度、环境温度、阳光辐
射、加热或冷却的流体温度等因素的影响。
“工业管道”规定设计压力不应小于在操作中可
能遇到的最苛刻的压力与温度组合工况的压力，标准
另有规定的除外。输送制冷剂、液化烃类低沸点介质
的管道，其设计压力应不小于阀门切断时或介质不流
动时介质可能达到的最大饱和蒸汽压。设计温度应按
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33
表 1 适用范围比较
操作中可能遇到的最苛刻的压力和温度组合工况的
温度确定，同一管道中的不同管道组成件的设计温度
可以不同。
ASME B31.5规定设计内压应能代表在正常工作或停机（包括流体压头）期间的最苛刻的压力与温
度组合条件。任何管道的设计压力应不低于与其相
连接的任一元件（管道除外）的最低设计压力。
ASME B31.5规定最低设计压力不应低于制冷剂在下列温度时的饱和压力：淤所有系统低压侧 27益；于水或蒸发冷却系统的高压侧 40益；盂空气冷却系统的高压侧 50益。对使用高温气体解冻的低压侧管道应考虑提高低压侧管道的设计压力。ASME B31.5没有对设计温度的选取作具体的要求，只规定工作条件
下管道的金属温度为输送流体的温度。
可以看出“金属管道”和“工业管道”对设计参数
选取的规定基本一致，而 ASME B31.5是针对制冷管道编制的，所以在设计参数选取的规定方面更具体。
我国现行的《冷库设计规范》规定制冷管道的设计压
力按表 2，设计温度按表 3。
表 2 制冷管道设计压力（MPa）
表 3 制冷管道设计温度（℃）
比较发现，ASME B31.5 的设计压力比我国的《冷库设计规范》选取的设计压力要低。《冷库设计规
管道部位设计压力制冷剂
高压侧 低压侧
R717 2.0 1.5
R404A 2.5 1.8
R507 2.5 1.8
R404A 150 46
R507 150 49
R717 150 43
制冷剂 高压侧 低压侧
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34
范》只规定了目前常用的三种制冷剂管道的设计参
数，这不利于其它新型制冷剂的应用。《冷库设计规
范》对用高压高温气体融霜的管道的设计参数的选取
也没有做出规定。
制冷管道的低压侧内流体温度通常是在-15益以下，低压设备和管道通常设置在室内且管道和设备都
有完好的保冷措施，根据长期的使用经验，即使在夏
季节停机期间，低压侧的温度也不会超过 20益。很多冷库都设置有热氨融霜系统，即从油分离器出来的高
温高压的氨气引至系统的低压侧的回气总管，通过回
气总管将高温氨气分配到每个库房的回气管进行融
霜，融霜时冷凝液体通过供液管排入排液桶或低压循
环桶。融霜时，低压侧的回气回气管承受高温、高压。
因此，对采用热氨融霜的低压系统提高设计参数，从
安全角度来讲是必要的。
综上所述，笔者认为相比之下 ASME B31.5的规定更符合制冷压力管道实际的使用情况，选取的设计
参数更合理。
3 低温条件下的管道选材
“金属管道”规定除了低温低应力工况外，材料的
使用温度不应超出本规范附录 A的温度上限和温度下限。管道设计温度低于或等于-20益，而高于本规范附录 A中使用温度下限的碳素钢、低合金钢、中合金钢和高合金铁素体钢，出厂材料及采用焊接堆积的焊
缝金属和热影响区应进行低温冲击试验。该规范对
“低温低应力工况”定义为设计温度低于或等于-20益的受压的管道组成件，其环向应力小于或等于钢材标
准屈服点的 1/6，且不大于 50MPa的工况。使用的材料在低温低应力工况下，若设计温度加 50益后，高于-20益时可不做低温冲击试验。“工业管道”规定材料的选用按该规范附录 A中
表 A.1和表 4的规定。按该规范规定，GB/T8163钢管除管壁厚度小于 2.5mm的管子使用温度高于-46益时可不做低温冲击试验。低温低应力工况下，使用温
度高于-101益时可不做低温冲击试验。该规范对“低温低应力工况”定义为同时满足下列各项条件的工
况：淤低温下的最大工作压力不大于常温下最大工
作压力的 30%；于管道由压力、重量及位移产生的轴向（拉）应力总和不大于 10%材料标准规定的最小抗拉强度值（计算位移应力时，不计入应力增大系数）；
盂仅限于 GC2 级管道，且最低设计温度不低于-101益。
ASME B31.5 规定 ASTM A179 和 A192 最低使用温度不低于-29益。用于制造金属温度在-29益与-101益之间的管道系统的铁基材料，如果在压力、热收缩的同时作用下，或者支承点之间弯曲的
影响下所产生的最大环向或纵向拉应力不超过所
选材料许用应力的 35%，则不要求做冲击试验。用于制造的温度范围在-29益到-48益之间的铁基材料，只要最低设计金属温度高于允许的温度，则不
要求做冲击试验。允许的温度要求按该规范的规定
进行查图计算。
从 3部标准的规定可以看出，“金属管道”、“工业管道”和 ASME B31.5在低温条件下的材料选用规定完全不同，“工业管道”和 ASME B31.5虽然有相似点，但还是存在较大差别。“金属管道”与“工业管道”
虽然都提出了“低温低应力工况”，但二者定义完全不
同，“金属管道”对“低温低应力工况”只考虑管道的环
向应力，“工业管道”不仅考虑环向应力，还考虑由温
差应力引起的轴向拉应力。ASME B31.5虽然没有提出“低温低应力工况”的定义，但其规定和“工业管道”
相似。笔者认为管道在低温状态下的应力状况因温度
变化和管道支吊架的约束而变得复杂，考虑轴向应力
对管道安全状况的影响更科学。
《冷库设计规范》从国内冷库压力管道数十年的
实际运行经验出发，规定制冷剂为 R717的制冷管道可选用 GB/T8163钢管，R404A和 R507制冷剂管道可选用 GB/T8163、GB/T17791、GB/T14976 标准规定的管材。在国内外都倡导节能降耗的今天，在有具体
数据支持、确保安全的前提下，能采用更低廉的材料
是工程施工单位和建设单位更能接受的选择。
4 检验与试验
“金属管道”规定进行替代性试验的管道和设计
温度低于-29益的管道须进行 100%射线或超声检测，
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35
除此之外的管道对接接头按 5%进行抽查。承受内压的管道应进行液压或气压试验，当管道不具备整体
水压试验条件时，可采用安装前分段水压试验及安
装后的固定口 100%射线或超声检测，且合格后还应进行气密性试验。所谓“替代性试验”是指不能进行
液压及气压试验的管道，经工程设计单位书面同意，
满足以下要求时可免除耐压试验：淤对所有环焊缝进行 100%射线检测或超声检测；于检测后进行气密性试验；盂焊接钢管的焊缝进行 100%射线或超声检测。
“工业管道”规定 GC2级管道对接接头按 5%进行抽查，其中包括不少于 40%的固定接头，且须包括每个焊工所焊焊缝。在初次允许前，每个管道系统应
进行压力试验以保证其耐压强度和密封性。当业主
或设计单位认为液压试验不切实际时可用气压试验
来代替，气压试验应符合下列要求：淤应将脆性破坏的可能性减小到最小程度，设计选材时应考虑试验温
度的影响；于试验时应装有安全泄放装置，其设定压力不得高于 1.1倍试验压力；盂试验压力应为 1.15倍设计压力；榆试验介质应为空气或其它非易燃和无毒气体；虞试验时应按规定逐步缓慢升压。当液压和气压都不切实际时，在满足下列要求的情况下，可免除
耐压试验：淤所有对接接头进行 100%射线或超声检测，所有非对接接头（包括结构连接的焊接接头）进行
表面无损检测；于已按该规范第 7章的规定通过柔性分析的管道；盂已使用敏感性气体或浸入液体的方法进行泄漏试验的管道系统，且泄漏试验满足该规范的
具体要求。
ASME B31.5 里将制冷剂分成 A1、A2、A3、B1、B2、B3共 6个安全性组别，该规范只规定 A3和 B3级制冷剂管道的对接接头和斜接接头应按 5%进行完全的射线检测抽查，抽查的范围应包含每个焊工所
焊的焊接接头。制冷剂管道在安装之后，操作之前应
进行压力试验和泄漏试验。气压试验压力最低为设
计压力的 1.1倍，泄漏试验压力应是设计压力或由工程设计确定。制冷剂管道压力试验的试验介质不宜
为水或水溶液，应为无毒非易燃的干燥气体，如氮气
或空气。
在无损检测方面，3部标准之间的差别较大，可以看出“金属管道”的要求最严格，ASME B31.5的要求太过宽松，对于像 R717等制冷剂管道对接焊缝的射线或超声检测没做要求。R717虽是不易燃的中度危害介质，但有强烈的刺激气味，对人体健康危害较
大，应严格控制管道质量以确保安全。而像新型的无
毒、非易燃、无公害的氟里昂制冷剂管道，可以适当放
宽要求。
在耐压试验方面，ASME B31.5 明确规定了制冷剂管道不宜做水压试验，而应采用气压试验，这
符合制冷剂管道的特点和实际操作要求。“金属管
道”对气压试验的要求比较严格，规定了很多限制
条件。从上面的比较可以看出“工业管道”对压力试
验的规定比较合理，按“工业管道”的规定，制冷管
道只要满足对接接头 5%射线或超声检测，可以采用气压试验，而对接接头不用做 100%的射线或超声检测。
5 结束语
本文讨论的内容仅限于制冷管道设计方面，但是
化工、物流、仓储等行业都离不开冷冻站，而不论每个
冷冻站规模大小，都离不开制冷管道。管道是连接每
个单元设备从而组成系统的重要组成部分。管道的安
全直接关系到整个系统的安全，从而关系到人民生命
财产安全，必须引起制冷压力管道设计人员充分重
视。
参考文献
［1］《工业金属管道设计规范》GB 50316-2000（2008
年版）［S］
［2］《压力管道规范—工业管道》GB/T20801.1～
20801.6-2006［S］
［3］《冷库设计规范》GB 50072-2010［S］
［4］熊从贵.冷库制冷压力管道设计标准的对比分析
［J］.《冷藏技术》，2010，132（2）.
［5］ASME B31.5《Refrigeration Piping and Heat
Transfer Components》［S］.
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36
空压机储气罐腐蚀裕量的选取研究及建议台州市特种设备监督检验中心 李隆骏 张洪波 洪君华 马刚
储气罐主要功用是缓和由于排气不均匀和不连
续而引起的压力波动，储备一定数量的压缩空气，维
持供需气量之间的平衡，除去压缩空气中的油水，通
常配置在空压机站内，小型的直接与空压机组装成一
体。当空气通过滤清器被吸入空压机，经过压缩，使
其达到规定压力后，沿排气管进入储气罐，然后由排
气管路送往使用地点。
储气罐一般分为立式和卧式两种，如图 1所示，包括进气口、排气口、安全阀和压力表等。典型的储
气罐实物见图 2。
（a）立式 （b）卧式
图 1 储气罐示意图
图 2 储气罐实物图
2007年国家质检总局安全技术规范 TSG R0003-
2007《简单压力容器安全技术监察规程》（以下简称《容规》）颁布实施后，对于设计压力小于或者等于
1.6MPa、且容积小于或者等于 1000L且工作压力与容积的乘积小于或者等于 1000MPa·L的储气罐归入简单压力容器范畴。
一、国内对腐蚀裕量的规定
目前国内压力容器产品主要执行国标 GB150.1耀GB150.4-2011《压力容器》，但对于容积约450L的小型空压机储气罐，大部分设计、制造单位均执行行标 JB/T6539-92《微型空气压缩机用钢制压力容器》。两种标准对腐蚀裕量的规定是不同的。
如国标规定：“对有均匀腐蚀或磨损的元件，应根
据预期的容器设计使用年限和对介质的对金属材料
的腐蚀速率（及磨蚀速率）确定腐蚀裕量”，但同时规
定“介质为压缩空气的碳素钢制容器，腐蚀裕量不小
于 1mm”。而行标规定：“储气罐内部有油润滑时可取腐蚀
裕量为 0.5㎜；无油润滑取腐蚀裕量为 1.0㎜”。比较国标与行标，同样是储气罐产品，只是因为
容积不同，腐蚀裕量的取值却不一样，似不合理。
二、国外对腐蚀裕量的规定
美国机械工程师协会《ASME》第峪卷《压力容器建造规则》对腐蚀裕量的规定相对宽松，如不锈钢、有
内喷涂以及无腐蚀的压力容器可以将腐蚀裕量设为
0，碳钢容器的腐蚀裕量由生产厂家视情况确定，一般不低于 0.2mm。
同类欧盟标准 EN286《储存空气或者氮气简单非受火压力容器》则规定腐蚀裕量不得低于 0.5mm。
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37
三、在用储气罐腐蚀情况调研
目前国内储气罐的常用材料为 Q235B，容积稍大的有用 Q245R、Q345R的。在用储气罐的腐蚀情况，通过收集一些制造厂家回收的储气罐样品检验发
现，只有当外侧底部防腐层脱落情况下，才存在均匀
腐蚀情况；在外表面防腐层完好情况下，未见局部腐
蚀发生。
储气罐在一直工作的状态下，对使用了 4、5年回收的储气罐样品进行解剖验证，内壁基本无腐蚀，但
如果储气罐停止工作的状态下，因为底部存在水和其
他杂质，内部极易形成大面积的均匀腐蚀，可惜至今
缺乏这方面的典型数据。
我们随机调取了特种设备检验数据库中一部分
在用储气罐定期检验的测厚数据，见下表。
由表可见，在用储气罐或存在着轻微腐蚀，或基
本上无腐蚀。不管哪种主体材料，除了 1台 40m3大立
罐外，腐蚀速率均臆0.05mm/年。
有资料研究认为，空气、氮气与碳素钢的相容性
好。对使用 10多年后的储气罐解剖检验发现，容器
壁厚和材料性能几乎没有变化。
据了解目前现状是制造企业为了产品外观漂亮，
出厂前外表面防腐措施做得相当好，如小型空压机储
气罐大多采取喷塑工艺，在其推荐使用寿命内（一般
为 7至 8年），如果外壁没有人为损伤，基本能保证外
腐蚀为 0，而且由于压缩空气中带油，内表面也不容易腐蚀。至今未统计到因腐蚀原因导致的储气罐失效
的事故案例。
四、有关节能分析
国标GB150对腐蚀裕量的规定表述合理，但“腐
蚀裕量不小于 1mm”不符合国家节能的政策要求。
比如在《简单容规》范围内的小型储气罐，很多设
计单位给出的推荐使用年限为 7年，如腐蚀速率取0.05mm/年，则腐蚀裕量为 0.05*7越0.35mm。比 GB150的规定小了将近三分之二，比行标 JB/T6539的规定
小了将近三分之一。
仅以行标制造的小型空压机
储气罐为例，国内年总产值约（15耀17）亿元，以腐蚀裕量减少量占壁厚比平均 4%耀5%计算，则全国年节约钢材约达数千万元。这是相当
可观的。
综上可见，由于《压力容器安
全技术监察规程》和《简单容规》均
规定了简单压力容器应给出压力
容器的设计使用年限或推荐使用
寿命，所以把腐蚀裕量定为“腐蚀
率（mm/ 年）伊推荐（设计）使用年限”得出的乘积更为合理，再规定
下限值就显得不必要，可由设计单
位负责把关。尤其是小型储气罐，
若相关标准修订时能对腐蚀裕量
的规定进行调整，则对全国整个行
业来说，节能效果是非常明显的。
（参考文献 略）
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表 在用储气罐定期检验中的测厚数据
38
皮革废料的热解气化特性实验研究徐翔 1 杨勇 1 张永剑 2 白鑫 2 刘银河 2
（1温州市特种设备检测院；2西安交通大学）
全世界每年产生（60耀80）万吨的皮革固体废弃物，其中 75%是含铬废弃物，在我国约为 25万吨。与其他固体废料的利用情况相似，我国皮革废料的利用
处于起步阶段，有关技术标准亦未纳入议事日程。本
文主要阐述将皮革废料采用气化方式转化为可燃气
体，同时脱除污染物，在热天平和管式炉上对皮革废
料进行热解气化和燃烧，得到其在不同氛围下的反应
动力参数和污染物排放指数，同时提出一套采用处理
皮革废料的方案。
1 热重分析实验
1.1 热重分析试验台
热重分析系统包括给气系统和热重分析仪。给
气系统中载气包括 CO2、O2和 N2。气体先通过减压阀
进行减压稳流以得到稳定的气流，然后经由各自的气
体转子流量计进行流量控制进入炉膛，实验时进气的
总体积流量为 50ml/min。通过调节转子流量计得到不同实验工况所需要的气体浓度。
本次实验采用的是法国塞塔拉姆仪器公司的
Setaram Labsys Evo同步热分析仪，仪器最高使用温度：1600益（S型传感器），坩埚最高使用温度：氧化铝
（Al2O3）及铂（Pt）坩埚：1600益，铂坩埚在使用超过1000益或铝坩埚超过 500益时，需要使用氧化铝保护垫。
1.2 升温速率对皮革热解气化反应动力学的影响
在进行热重分析实验过程中，研究发现升温速率
是影响结果的一个重要因素。在 20%CO2浓度气氛下
进行非等温热分析实验，气化剂采用 20%体积浓度的 CO2混合气体，总体积流量为 50mL辕min。实验时将
样品平摊在坩埚内，为了消除水分含量对热解特性的
影响，先将样品加热到 105益稳定 1h，待样品质量恒定后，分别以 10益/min，20益/min，30益/min，40益/min的升温速率加热到 1200益。
（a）10℃/min升温速率下的热重曲线
（b）20℃/min升温速率下的热重曲线
（c）30℃/min升温速率下的热重曲线
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（d）40℃/min升温速率下的热重曲线
图 1 不同升温速率的气化热重曲线
图 1所示是不同升温速率下（20%CO2气氛）皮革
的气化热重曲线。可知随着升温速率的提高，最高失
重速率对应的温度、二次反应起始温度和结束温度都
有所提高，但不同温度下的 DTG曲线走势基本相同，只是有所右移，随着升温速率的提高，反应结束温度
会较高，进而造成反应不完全。所以，升温速率对反应
的进行程度影响较小，但会使反应所需温度提高，反
应条件提高，而速率过低也会使时间变长，增加耗能。
实验结果表明：升温速率为 20益/min是相对合适的。1.3 CO2浓度对皮革热解气化反应动力学的影响
在常压、不同 CO2浓度气氛下进行非等温热分
析实验，气化剂采用不同体积浓度的 CO2混合气体，
总体积流量为 50mL/min。通过高纯 N2和 CO2的配比
来实现不同体积分数的 CO2，分别为 0%，20%，100%。实验时将样品平摊在坩锅内援 将样品加热到105益稳定 1h，待样品质量恒定后，以 20益/min的升温速率加热到 1200益。
（a）0%体积 CO2气氛下的热重曲线
图 2所示是不同体积浓度的 CO2氛围下皮革气化
热重曲线。可以看出，随着 CO2浓度的增大，样品的热
解失重峰均有向左移动的趋势。而在高纯 N2气氛下，
（800耀1150）益范围内没有失重峰出现，热解结束后样品的残留质量为 1.6mg。当 CO2浓度为 20%和 100%时，热解结束后样品残留质量分别为 12豫和 10.9%。热解失重率差异不大，说明当 CO2浓度为 20%时，样品颗粒与 CO2已经具有较高的反应性，有利于反应的增强。
1.4 反应温度对皮革热解气化反应动力学的影响
皮革废料的气化反应动力学实验中从室温以
20益/min升温速率升至气化温度，把气路切换成 CO2气体，恒温下气化至反应完成。实验完成后（样品残余
质量恒重时）继续通入惰性气体直到温度降至 200益以下。热解与升温过程都在惰性气氛下进行，气化时
把惰性气体切换成 CO2气体。
图 3所示是不同的反应温度下，皮革气化热重曲线。可知，随着温度的升高到 1000益出现新的失重峰，表明反应温度对气化反应存在较大的影响。在高
温区间，升高温度可以加快反应速率，并提高气化率，
同时皮革的失重曲线存在两段失重峰，可以推断出皮
革的气化反应过程应该是分两段进行的。
2 皮革废料热解气化烟气排放实验分析
2.1 烟气排放分析实验台
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（b）20%体积 CO2气氛下的热重曲线
（c）100%体积 CO2气氛下的热重曲线
图 2 不同体积浓度的气化热重曲线
40
本文对皮革废料进行了热解气化和直接燃烧，针
对各种皮革废料处理方法产生的不同效果，对烟气进
行了分析。如图 4所示是本文皮革废料热解气化实验系统，主要包括：配气系统，烟气处理系统，电源及测
温控制系统，固定床反应系统，电子天平和给粉系统。
热解气化反应是在管式电加热炉内的 U型石英管固定床上进行，反应器规格 椎26mm伊420mm。皮革废料由给粉装置经气体携带一次性送入反应器，携带
气为氮气。先经减压器减压，再经玻璃转子流量计调
节后由连通管接入反应器，反应器出口气体经过滤器
后送入烟气分析仪进行分析。
实验中采用芬兰 Temet Instrument Oy公司生产
的 Gasmet便携式傅立叶红外气体分析仪对烟气成分进行测量。在有相应气体参考谱图的情况下，该仪器
可在线测量并快速分析除惰性气体（如氦气、氖气、氩
气等）、对称双原子气体（如氮气、氧气、氢气等）外的
所有气体的浓度，可同时分析含 50种成分的混合气体中各组分的浓度。
2.2 对皮革进行不同处理方法对比
本文采用的污染物排放指数是指 1kg可燃物生成的气体量，把实验所测的气体排放浓度与气体流量
的乘积对时间求积分，然后乘以一个质量系数，得到
各气体的排放指数。
图 5和图 6所示是皮革废料经热解、气化、燃烧后烟气中 CO和 CH4的含量。由图 5可知，随着反应温度的升高，烟气中 CO含量增加，其中 CO在皮革的气化反应中的生成量比热解和燃烧反应中的大，而且随
着反应温度的升高呈快速增加的趋势。由图 6可知，三种反应中 CH4的含量都随着反应温度的升高先增
加后减小，其中气化反应温度为 900益时 CH4含量达
到最大，而热解和燃烧时则是在 1000益时达到最大。图 7和图 8所示是皮革废料经热解、气化、燃烧
后烟气中 NO和 HCN的含量。由图 7可知三种反应后烟气中 NO含量随反应温度的升高变化各不相同。随着反应温度的升高，气化反应后烟气中 NO含量先减少后增加，反应温度为 1000益时，NO的含量达到最小；热解反应中 NO含量则随着反应温度的升高而减
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（a）升温至 800℃后恒温的热重曲线
（b）升温至 1000℃后恒温的热重曲线
（c）升温至 1200℃后恒温的热重曲线
图 3 不同温度恒温的热重曲线
1.氮气瓶 2.氧气瓶 3.二氧化碳瓶
4.减压阀及转子流量计 5.电炉
6.石英棉固定床 7.温度控制器 8.过滤装置
9.烟气分析仪 10.计算机
图 4 U型管式炉实验装置系统示意图
41
小，在（800耀1000）益内 NO含量随反应温度升高快速减小；而在燃烧反应中 NO含量是先增加后减小，反应温度为 900益时达到最大值。由图 8可知，烟气中 HCN的含量均随着反应温度的升高而先增加后减小，反应
温度约为 1000益时，HCN的含量达到最大值。图 9所示是反应后烟气中 C3H6O的排放量。由图
9可知反应温度对 C3H6O在热解和气化反应过程中的排放影响是相同的。随着反应温度的升高 C3H6O的排放量减小，且在（800耀1000）益内影响较大。综上所述，CO、CH4等可燃气体在气化过程中的
排放量远超另外两种反应，同时 HCN、C3H6O的排放量也相对较高；燃烧过程中，各气体相对另两种反应
排放量较低，更易分解。
3 结 论
本文主要从反应动力学和烟气排放分析两个方
面对皮革废料的热解、气化、燃烧特性进行了研究。
通过研究，得到以下几点结论：
（1）随着升温速率的提高，反应向高温方向移动，由于皮革发生单独反应时的温度不可能较高，因此将
会导致反应不完全，颗粒物和 CO排放浓度较高。（2）不同气氛下，燃烧反应不同，体积浓度为20%
的 CO2气氛下，气化完成度已经比较高。
（3）在高温区间，升高温度可以加快反应速率，并提高气化率；温度越高 CO和 CH4等可燃气体含量越
高，C3H6O、HCN等有机物也会在 1000益以后分解。（4）CO2气氛下皮革废料热解气中可燃气体最多，
而空气气氛下反应最为彻底，对温度要求也最低。
（参考文献 略）
注：杨勇已调离单位。
图 8 HCN在三种反应中的排放量
图 7 NO在三种反应中的排放量
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图 9 C3H6O在三种反应中的排放量
图 5 CO在三种反应中的排放量
图 6 CH4在三种反应中的排放量
42
浅析影响有机热载体炉运行安全的常见因素金华市特种设备检测中心 楼锦杰
在工业企业应用广泛，然而，其普遍存在系统工
艺流程复杂、运行安全受系统及用热机械设备（以下
简称用热机）影响大等诸多问题，使用环节事故较多，
轻者产生热载体过热劣化报废、锅炉受热面管子积碳
爆管等失效现象，重者产生火灾甚至爆炸事故。下面
就常见因素进行分析探讨。
一、循环异常对锅炉运行安全的影响
循环异常主要表现在有机热载体循环低流量、低
流速等，锅炉出现上述问题如长时间得不到处理，就
会发生有机热载体过热劣化，受热面管局部积碳，甚
至阻塞管内有机热载体流动，造成受热面管爆裂。
1、有机热载体循环低流量的影响
有机热载体锅炉的系统热负荷等于有机热载体
炉的出力（即热功率）。因此，其体积流量计算公式为：
Q=N/[Cp伊籽伊（t2-t1）] （1）式中：Q—有机热载体体积流量，m3/h；
N—有机热载体炉额定热功率，kJ/h；Cp—有机热载体在 t2、t1 平均温度下的比
热，kJ/（kg·益）；籽—有机热载体在 t2、t1 平均温度下的密
度，kg/m3；
t2—有机热载体供油温度，益；t1—有机热载体回油温度，益。
有机热载体锅炉在设计制造时，根据额定热功率
的大小，布置相应的受热面，并且为了确保锅炉安全
可靠运行，设定了其允许的最小流量，但在实际运行
中，由于各种原因，会出现锅炉有机热载体循环流量
偏低的情况，长时间低流量运行会造成有机热载体过
热与积碳，影响锅炉的安全运行。
2、有机热载体循环低流速的影响
有机热载体的循环流速按下式计算确定：
V=Q/（3600F） （2）式中：V—有机热载体的循环流速，m/s；
Q—有机热载体流量，m3/h；F—有机热载体的流通截面积，m2。
有机热载体炉流通截面积的计算公式：
F= 14 剌d2n （3）式中：d—有机热载体炉受热面管流通直径，m；
n—有机热载体炉并联受热面管数量。锅炉受热面管内有机热载体的流速受到载体总
循环流量和各受热面管之间载体分配均匀性的影响，
在有机热载体总循环流量减少或受热面管流量不均
匀的情况下，所有部分受热面管内有机热载体流速会
降低到安全流速之下，引起热面管内的热载体过热积
碳，甚至爆管。
二、压力异常对锅炉运行安全的影响
根据粘性流体总流的伯努利方程式，可以列出液
相强制循环有机热载体锅炉进、出口（即回油、供油）
的伯努利方程：
Z1+ P1pg + a1v122g =Z2+ P2pg + a2v22
2g +H棕 （4）式中：Z1、Z2—锅炉回油和供油（即锅炉进、出口）
的几何高度，m；P1pg 、 P2pg —锅炉回油和供油的压力高度，m。其
中：P为有机热载体静压力，籽为有机热载体的密度，g
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43
为重力加速度；
v122g 、v22
2g —有机热载体回油和供油的速度高度，m；琢—有机热载体动能修正系数；H棕—锅炉本体管路系统流程的总能头损失，m。由式（4）可推算出锅炉进、出口油压差（即回油与
供油压力差）为：
P1-P2=（Z2-Z1）籽g+（琢2V22-琢1V12）籽+H棕籽g （5）锅炉几何高度差相对整个系统阻力降可忽略不
计，即（Z2-Z1）抑0；只要锅炉内有机热载体有流动，进出口流量相同，在进出口总管管径相同时，根据式
（2）、（3）可知，进出口流速相同，（琢2V22-琢1V12）抑0，所以锅炉进、出口油压差的式（5）可简化为：
P1-P2=H棕籽g （6）其中，系统流程的总能头损失 H棕可按下式计
算：
H棕=Hf+Hj （7）式中：Hf—系统沿程阻力损失，m；
Hj—系统局部阻力损失，m。其中，Hf=姿 LD v2
2g （8）式中：姿—沿程阻力系数；
L—管段长度，m；D—管径，m。
Hj=灼 v22g （9）
式中：灼—局部阻力系数。将式（8）和式（9）代入式（7），式（6）可转化为：
P1-P2=（姿 LD +灼）籽v22 （10）
由式（10）可知：当锅炉内有机热载体循环流速降低，假设直至流
速 V寅0，则锅炉进、出口油压差 P1-P2也将降低直至
P1-P2寅0，其循环流量将不断降低，锅炉运行将出现异常，原因是循环泵故障或用热设备系统堵塞（或关
闭）引起。其判别方法是：当进口油压 P1和出口油压
P2均过低或为零时，应是循环泵故障引起；当进口油
压 P1和出口油压 P2均过高时，应是用热设备系统堵
塞（或关闭）引起。这是锅炉控制系统设立低压差以及
超压、低压报警连锁装置的目的之一。
当锅炉内有机热载体循环流速增加，假设直至流
速 V寅肄，锅炉进、出口油压差 P1-P2 也将增加，直至
P1-P2寅肄，当然，实际的进口油压 P1最高只能达到循
环泵的最大扬程，这种情况下，锅炉运行也会不正常，
原因是锅炉本体管路积碳堵塞，流通内径变小引起。
其判别方法，当锅炉管子完全堵死时，出口油压 P2将
降至零。这也是锅炉控制系统设立超压、低压报警连
锁装置的目的。
三、循环泵参数不符对锅炉运行安全的影响
锅炉安装时，应选取合适的热油循环泵，使其在
锅炉运行过程中，保证通过锅炉的有机热载体流量不
低于锅炉允许的最小流量，但在实际使用中，由于循
环泵选型不当，或运行中其它因素影响，循环泵达不
到额定参数要求，会影响锅炉运行安全。
1、泵额定功率的影响
因为泵内有各种损失，所以从原动机得到的能量
不可能全部传递给流体，泵的有效功率 Ne（单位时间内通过泵的流体所得到的功率），其计算公式为：
Ne= 酌QH1000 kW （11）式中：Q—泵的流量，m3/h；
H—泵的能头，m；酌—有机热载体重度，酌=籽g，N/m3。
从式（11）可知，如果热油循环泵功率达不到要求，会产生有机热载体流量不够或者扬程不够，影响
锅炉出力甚至运行安全。
2、泵工作点的影响
所谓泵的性能曲线是指在一定转速下泵的体积
流量与实际能头（扬程）的关系曲线；管路特性曲线是
指管路中通过的流量与所需要消耗的能头之间的关
系曲线。将泵本身的性能曲线 A与管路特性曲线 B用同样的比例尺绘在同一张图上，则这两条曲线相交
于 M点，M点即是泵在管路中的工作点（见图 1）。该
点流量为 QM，总扬程为 HM，这时泵的扬程等于管路
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44
装置所需克服的阻力，所以在 M点工作时，能量平衡，工作稳定。
图 1 泵的工作点
但是，从图 1可知，在配套泵的功率不够或者泵长期运行性能老化、有效功率降低时，泵的性能曲线
将下移（由曲线 A移至 A1），在锅炉系统不变即管路
特性曲线 B不变的情况下工作点由 M点下移至 M1，泵的流量及扬程均下降，从而达不到锅炉使用要求，
影响锅炉的运行安全；如锅炉由于管路积碳堵塞或用
热设备负荷增加，系统管路阻力将增加，管路特性曲
线由 B变为 B1，在泵性能曲线 A未变化的情况下，则工作点由 M移至M2，要求泵的扬程由 HM提高至
HM2，此时泵内有机热载体流量将由 QM降低至 QM2，当
其小于锅炉允许的最小流量时，也将影响锅炉的运行
安全。
四、开式膨胀罐位置不当对锅炉运行安全的影响
液相强制循环有机热载体锅炉的简化系统流程
见图 2所示：
图 2 锅炉系统流程图
图 2中 P0为循环泵进口油压，P1、P2为锅炉进出
口油压，P3为用热机出口油压，HC为泵在运行状态下
实际总能头（即扬程），HW1为锅炉本体管路系统流程
的能头损失，HW2 为用热机管路系统流程的能头损
失，HW3为总油管（含油气分离器）管路系统流程的能
头损失（其中的 HW4为油气分离器至循环泵之间管
段的流程能头损失），Ht为高位膨胀罐的净高度。
从式（6）可知：P1-P2=HW1籽g （12）
同理：P1-P0=Hc籽g （13）P2-P3=HW2籽g （14）P3-P0=HW3籽g （15）
由式（12）~（15）得出：Hc=HW1+HW2+HW3 （16）
从式（16）可知，泵在运行状态下实际总能头主要是克服锅炉、用热机及总管（含分离器）等管路系统流
程的能头损失。
对于开式高位膨胀罐，Pa 为大气压，从式（6）可知：
Pb-P0=HW4籽g （17）Pb=Ht籽g （18）
由式（17）、（18）得出：Ht=HW4+ P0籽g （19）
根据循环泵的性能要求，泵入口处的压力 P0应
高于泵的允许汽蚀余量（用符号ΔHr表示），即 P0逸驻Hr，因此式（19）变为：
Ht-HW4逸驻Hr籽g （20）从式（20）可知，开式膨胀罐的位置设置，要求其
安装高度产生的净压头，在克服油气分离器至循环泵
之间管段的管路流程能头损失后，不应小于循环泵的
允许汽蚀余量，否则锅炉运行时将产生循环泵汽蚀或
因膨胀罐高度不够而引起有机热载体溢出等问题，影
响锅炉运行安全，但是膨胀罐也不应设置过高，否则
将引起膨胀罐内液位过低，也会影响锅炉的运行安
全。
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45
五、多炉并联不当对锅炉运行安全的影响
许多单位经常将两台（或多台）有机热载体锅炉
并联运行，由于并联不当会产生锅炉内有机热载体偏
流以及膨胀罐内液位过高、过低或超温等问题，影响
锅炉的运行安全。现以两炉并联公用膨胀罐和两炉
并联单用膨胀罐的锅炉并联使用形式为例来加以分
析。
1、两炉并联公用膨胀罐的影响
两炉并联公用膨胀罐的简化系统流程见图 3：
图 3 两炉并联公用膨胀槽系统流程图
根据式（16）可推算出：Hc’=HW1’+HW2+HW3 （21）Hc”=HW1”+HW2+HW3 （22）
两式中，Hc’、Hc”为锅炉 1和锅炉 2的循环泵在运行状态下实际总能头，HW1’、HW1”是锅炉 1和锅炉2的本体管路系统流程的能头损失。由式（21）、（22）得出：
HW1’-HW1”=Hc’-Hc” （23）从式（23）可知，两台锅炉并联运行且公用膨胀罐
时，在用热机及总管（含分离器）管路系统流程的能头
损失 HW2、HW3一定的情况下，两台锅炉本体管路系统
流程的能头损失差值完全依靠锅炉循环泵的扬程来
平衡，因此，若两台锅炉炉型不同，且本体管路系统流
程阻力相差悬殊，则不宜并联使用，以免产生两台锅
炉有机热载体严重偏流，其中一台锅炉有机热载体循
环流量偏低，影响运行安全。
2、两炉并联单用膨胀罐的影响
两炉并联单用膨胀罐的简化系统流程见图 4：
假设两台锅炉循环泵汽蚀余量基本相同，即 P0’
=P0”=P0，根据式（19）可推算出：Ht’=HW4’+ P0籽g （24）Ht”=HW4”+ P0籽g （25）
由上两式（24）、（25）得出：Ht’-Ht”=HW4’-HW4” （26）
从式（26）可知，两台锅炉并联运行且膨胀罐各自单用时，若两者油气分离器至循环泵之间管段的管路
流程能头损失 HW4’、HW4”不同，则两台锅炉膨胀罐的
液位 Ht’、Ht”也不相同；若 HW4’、HW4”相差悬殊，则会
引起两个膨胀罐液位相差过大，膨胀罐的液位会过高
或过低，甚至引起有机热载体超温，影响锅炉运行安
全。
六、结束语
综上所述，液相强制循环有机热载体锅炉运行时，
应密切关注锅炉循环流量、流速及压力等运行参数，防
止出现有机热载体循环低流量、低流速以及锅炉超压
或低压等异常状况，影响锅炉运行安全；锅炉循环泵额
定功率等参数选取应符合整个锅炉系统对流量、扬程
的要求，并且运行时泵本身的性能曲线与管路特性曲
线相交的工作点要满足锅炉的实际流量、扬程要求；锅
炉开式膨胀罐安装位置要适宜，既不能过高也不能过
低，以防锅炉运行异常；多台锅炉并联时，一定要注意
锅炉炉型、管路阻力不能相差悬殊，以免产生有机热载
体偏流等异常状况，防止锅炉事故的发生。
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图 4 两炉并联单用膨胀槽系统流程图
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氨制冷用洗涤式油分离器安装注意事项舟山市特种设备检测院 虞学军 郑舟斌
在近期我市涉氨制冷企业压力管道安装监检工
作中发现，氨制冷系统油分离器绝大部分采用填料
式，少部分采用洗涤式。这两种油分离器在油分离效
果上无明显区别，而洗涤式油分离器在安装时有特殊
的规定，安装不当会影响制冷系统安全、经济运行。
本文根据洗涤式油分离器的工作原理，介绍分析安装
监检中发现的不正确安装行为及其后果，提出洗涤式
油分离器正确安装的必要性。
一、洗涤式油分离器的基本结构
洗涤式油分离器是由筒体和上、下封头组成（见
图 1）。在上封头的中心插入进气管，进气管顶端焊上
法兰接头，以便和压缩机的排气管道连接；进气管的
底端周围开口，并焊有底板，以免氨气直接冲击筒底；
在进气管的上部装有多孔的伞形挡板，作分离液滴之
用。筒体下部侧面焊有放油管接头，在侧面的中下部
焊有进液管接头，伞形挡板以上的筒体侧面焊有出气
管的接头。
图 1
二、洗涤式油分离器的工作原理
在油分离器的下部保持一定高度的氨液液面，压
缩机的排气进入油分离器后，因减速、改变流向及在
氨液中受到冷却、洗涤作用，使油、气分离，润滑油沉
积在分离器底部，定期通过集油器放出。
三、几种不正确安装行为及后果分析
GB50072-2010《冷库设计规范》6.3.4条规定：洗涤式油分离器的进液口应低于冷凝器的出液总管
250耀300mm。这样，能保证油分离器内液位高于进液口 250耀300mm，使油分离效果和排气阻力达到最佳的平衡状态，并能确保一定的液封高度。
在实际施工中进液管安装有以下三种形式：（1）进液管从冷凝器出液管的直管段底部直接接出，如图
2；（2）将冷凝器的出液管做成弯管形式，进液管再从弯管底部接出，如图 3；（3）采用液包的形式，如图 4。
图 2
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47
图 3
图 4
以上三种连接形式正常情况下能够保证油分离
器的正常工作，但由于个别安装单位不熟悉洗涤式油
分离器的工作原理，加之设计施工文件未明确规定，
安装监检中也发现了一些错误的安装行为，幸好被及
时发现和改正，未造成后果，主要有：
（1）油分离器的进液口低于冷凝器的出液管 500mm，导致油分离器液位过高，其中有 1家企业基本满液，而液位过高导致气相空间小，排气阻力大，排气不
畅。
（2）油分离器的进液口低于冷凝器的出液管 30mm，导致油分离器液位过低。液位过低，洗涤不充分，
油分离效果不佳；液封高度不够，液封效果不佳，甚至
可能出现高温气体直接进入冷凝器出液管道，造成冷
凝器氨液不能及时排出。
（3）油分离器未连接进液管道，导致油分离器几乎起不到油分离效果，影响系统制冷效果。
综上所述，为使洗涤式油分离器达到最佳的油分
离效果，在安装时应当选择液包的结构形式。其连接
系统和液包的结构如图 5所示。其原理是将冷凝器中冷凝液体全部引至液包中，以确保油分离器的供液，
其余大部分液体则靠位差溢流进入高压贮液器。液包
结构设计成两个液封，并保持一定液位差，一方面使
冷凝液容易进入液包，另一方面通过均压管使液包中
液体容易流入油分离器，保持一定液面。
图 5
银杭州市余杭区推行电梯保险给补贴。日前，杭州市余杭区市场监督管理局、杭州市
余杭区财政局、杭州市余杭区住房和城乡建设局、
杭州市余杭区住房保障办公室联合印发《余杭区
2014年电梯责任保险补贴办法》，对投保电梯责任
保险的单位与个人，由区财政根据当年实际投保
情况予以保费 50%的奖励性补贴，以鼓励和推行
电梯责任保险。可参保对象为：余杭区内合法注册
登记在用和新装的各类客梯、货梯、液压电梯、自
动扶梯和自动人行道等电梯（不含居民家庭内安
装的电梯）的维修保养单位、所有权人、使用权人、
管理人。
（陈桂根）
信息动态
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48
升降横移类立体车库的限位开关故障及解决办法浙江省特种设备检验研究院 陈建华
升降横移式立体停车设备（简称 PSH），因为它
结构简单，取车方便，设备成本低，对建筑土建要求不
高等重多优势，使之成为立体车库众多型式中较受市
场欢迎、市场保有量较多的一类产品，但同时由于其
市场保有量大及半封闭式的运行环境，故障率约占各
类型车库停车设备总故障率的 1/3以上。PSH 故障的主要故障点常常发生在限位开关
上。以下就限位开关的主要故障点及其解决方法阐
述如下。
1、限位开关脱开。
常见的故障是 1台设备原本好好的，忽然在存取完一次车后就不能自动运行了，而且还不报警。这种
故障大都是因为车辆在进出车库的时候方向不正，没
有按进库前引导线放正（见图 1），导致车轮与车板产
生相对运动，使地面横向移动（因为我们的横移车板
都是有轮子的，一旦遇到大一点的外力，电机抱闸无
法保证车板不移动），以致横移车板的横移限位开关
动作，故不能继续自动运行。出现这种故障，第一就
是要查看 PLC上 I/O点，判断是哪一个限位开关出现了误动作。找到这个开关后人工将车位移动归位。懒
惰一点的处理方法，可以直接用手将开关复位，同时
让别人进行一次自动运行就可以解决。
解决方法：在车库入口位置增加引导线，倒车时
有引导。程序上加自复位功能，针对横移限位开关脱
开类故障能自动复位到正常状态。加强对车库管理
人员的培训，减少外界对设备正常运行的影响。
2、限位开关位置不对。
这类故障通常发生在上限位、下限位。车库在运行
时，突然不动了，
这时多为限位开
关卡住。原因一般
是限位打杆与限
位支架距离太近，
卡在支架上，或者
上限位开关打杆
与极限限位打杆
交叉，使得限位打杆无法回位，这时程序保护默认为限
位开关损坏。也有运行时打到行程开关未停止运行，这
是由于限位打杆与档块接触太少，如驱动链条太松也
会导致开关脱开。这类故障一般发生在刚结束动作的
限位上，所以故障较容易查找，或者查看 PLC上 I/O点，也能找到故障点。因此，加强日常保养时检查限位
开关位置的定位是否符合标准要求很重要。
3、限位开关人为损坏。
PSH因为运行环境属于半开放式，虽然有安全运行的保护开关，但经常有车主在升降车板还未完全到
位停止时就开始倒车出入车库，当升降车板未下降到
位时，车板属于凌空状态，会因车辆行驶的外力导致
车板晃动移位，撞坏下限位开关支架和限位开关。还
有就是车主在停好车后去背箱取物品时，在视线不好
或不清楚有限位开
关，踩坏了安装于
地面的开关（见图
2）。因此，有必要对
地面限位开关及支
架进行醒目的提示
图 1 进库前引导线
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图 2 车板后侧防止移动装置
49
及防护。
4、限位开关非人为损坏。
主要是限位开关长时间使用，限位磨损后弹簧力
度降低而损坏；也有北方寒冷季节限位开关内部冻住
而失效。这种特殊环境建议使用特殊材质的限位开
关（见图 3）。
图 3 普通限位和特殊限位的开关
5、限位开关进水。
PSH因横移车板离地面较近，它的限位开关安装位置也较低，南方雨水较多，对于安装在室外的设
备防水相当重要，如果土建排水不畅，积水很容易进
入限位开关内部导致电气短路，使设备无法正常运
行，或限位开关失效，影响设备的安全运行，而且进水
后的限位开关内部较容易生锈，会大大降低它的使用
寿命。这种情况建议做防水接头，土建的排水要通畅。
6、限位固定螺丝松动。
如果安装时限位开关的螺杆偏短及垫片偏小，限
位固定螺丝使用一段时间后容易松动，导致限位位置
不良。作为工程安装人员安装限位时使用加大型平
垫，增加弹簧垫圈，加强日常的保养检查，防止螺丝松
动。
7、限位开关误动作。
PLC是通过限位开关常开常闭触点的信号交替传输来确认设备运行位置来控制电机运行的。当外界
其它因素导致开关提前动作传输错误指令给 PLC时，就会导致设备发生故障，设备不能运行，甚至伤
车。通常造成这种不正常的因素有车库内有垃圾（塑
料瓶，报纸等杂物）挡住了限位开关；车辆停放位置不
正；车辆保险杠打到限位开关。因此，保持车库内的卫
生，正确引导车辆停放，增加限时或超时等 PLC时间保护等很重要。
珠光体、粒状贝氏体为主的组织，因而
20MnSi螺纹钢钢筋的外表面塑性差，容易形成裂纹。由表 1可看出，20MnSi热轧螺纹钢 s、p含量明显
高于 Q345R，且大大高于压力容器用钢 s、p含量的上限。由于硫的“热脆性”容易使钢材焊接时产生热裂纹，
磷的冷脆倾向增加钢材的裂缝敏感性，螺纹钢在轧制过
程中表面容易形成氧化层，因而使用 20MnSi螺纹钢作为对接焊缝填充物极易产生焊缝热裂纹、迟延裂纹及气
孔、夹渣等缺陷，同时焊缝处的强度也受到一定影响。
由于球罐的介质为丁二烯，空气中允许浓度为
100毫克辕立方米，如果容器的严密性达不到要求，一旦丁二烯与空气混合形成爆炸性混合物，遇明火、高
热引起燃烧爆炸的话，后果不堪设想，故这样的缺陷
必须避免。
4 缺陷处理方法
球壳板拼装间隙过大可采用相同材质的材料适
当填充，也可采用“长肉”的方法减少间隙过大，即采
用堆焊方式减少球壳板拼装间隙。
对错用了的填
充物应对焊缝进行
清根（见图 3）。碳弧
气刨清根成 U型槽后用砂轮打磨。单
侧清除的缺陷深度
不得超过球壳板厚
度的 2/3，单侧焊接后应进行背面清根。用碳弧气刨清根后，应用砂轮修整刨槽槽壁呈平
滑状圆滑过渡。坡口表面应平滑，表面粗糙度 Ra臆25滋m，平面度 B臆0.04啄s，且不大于 1mm；填充物20MnSi螺纹钢及其焊熔物必须彻底清除，熔渣与氧化皮应清除干净，坡口表面不得有裂纹和分层等缺陷
存在。坡口进行表面 100豫渗透检测，合格后进行焊补，然后在其背面再次同上述方法清除缺陷。补焊处
焊缝在焊接完工 24小时后进行 100豫RT检测域级合格，内外表面 100豫MT或 PT检测玉级合格，同时增加补焊处焊缝 TOFD检测。
图 3 内部清根
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（上接第 22页）
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起重机的门及其电气连锁的讨论舟山市特种设备检测院 舒韩杰
笔者结合在检验现场遇到的问题，就国家质检总
局的安全技术规范 TSG Q7015-2008《起重机械定期检验规则》（以下简称 TSG Q7015）对连锁保护装置
中起重机的门及其电气连锁的要求，提出意见与同行
讨论。
一、TSG Q7015-2008关于连锁保护装置的规
定
TSG Q7015中 B9.14对连锁保护装置规定如下：“检查出入起重机械的门、司机室到桥架上的门
打开时，动力电源是否不能接通，如处于运行状态，当
门打开时，动力电源是否断开，所有机构运行是否均
停止。”
二、检验现场遇到的问题
笔者在现场检验的设备品种为轮胎式集装箱门
式起重机，设备型号 RC41t。在对其进行首检的过程中，笔者从地面进入登机口直至到达主梁平台，均未
发现有任何形式的门及其电气连锁装置。随后在与
制造单位相关设计人员进行沟通，得到的反馈是：该
机型的设计文件中无出入起重机械的门与司机室到
桥架上的门，因此也没有相应的电气连锁，整机制造
符合设计要求。
三、关于起重机的门及其电气连锁的讨论
门是分割有限空间的一种实体。它的作用是连
接或关闭两个或多个空间的出入口。
起重机械常见的门有：由地面或由建筑物登上
起重机的门、起重机司机室的门、由司机室登上主
梁的门。其连锁保护装置是指配套安装在这些门上
的一类电气开关，并且这些电气开关都串联在起重
机械的安全电路中，其中任何一个触点未闭合，起
重机就不能动作。它们的作用是用来防止当有人正
处于起重机的某些部位，如正跨入、跨出起重机的
瞬间，或正位于主梁和小车平台进行检修作业，而
司机在不知晓的情况下操作起重机，进而引发伤人
事故。
所以，TSG Q7015所指的出入起重机械的门和司机室到桥架上的门，必须有与其配套的电气开关来实
现上述的安全保护功能，如果电气连锁无效可判定为
不合格。
而 RC41t在设计时并没有设置相关的门，因此，其电气连锁也就无从谈起。经查阅 GB 6067.1—2010《起重机械安全规程 第 1 部分：总则》、GB/T14406—2011《通用门式起重机》、GB/T 3811—2008《起重机设计规范》等相关资料，笔者的确也没有找到
与此类门相关的条款与注解。
鉴于起重机连锁保护装置是安全保护装置中重
要的组成环节，直接影响到作业人员的安全，但目前
在出入起重机械的门和司机室到桥架上的门的设置
上还存在盲区。因此，建议在国家法规和标准中明确
进入起重机的哪些部位必须设置可以开闭的门，且必
须有与其配套的电器开关来实现上述的安全保护功
能，以便于设计制造和检验检测单位在各个环节中的
把关。
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电梯振动的原因及解决办法绍兴市特种设备检测院 张国安
随着我国工业生产和城乡建设的发展，高层建筑
不断增加，电梯作为高层建筑中必不可少的垂直运输
工具，也相应得到了广泛使用。用户对乘坐电梯舒适
感要求也越来越高。电梯舒适感好坏，主要决定于电
梯轿厢运行时的振动大小。
所谓振动指物体有规则的摆动。电梯轿厢运行
时垂直和水平方向有规则摆动就称为电梯振动。电
梯是由轿厢和对重通过钢丝绳悬挂在曳引轮上靠摩
擦带动轿厢运行的机电一体化产品，笔者认为产生电
梯振动的原因有两大类，即机械方面和电气方面。机
械方面包括曳引机及安装、钢丝绳及绳头组合、轿厢
拼装、导向装置及安装，电气方面包括电机控制部份。
产生上述振动原因及解决办法大致如下：
一、机械方面
1、曳引机
（1）由于制造厂组装调试时不加一定的负载，在电梯安装后一加负载就产生了振动，所以在制造厂组
装调试时应适当地加些负载，发现质量问题及时解
决。
（2）装配不符合。减速箱及其曳引轮轴座与曳引机底盘间的紧固螺栓拧紧不匀，引起箱体扭力变形，
造成蜗轮副啮合不好，蜗杆与电机联结后同轴度超
差。因此在组装时齿轮进行修齿加工和对蜗杆进行研
磨加工可以达到减小振动的目的。
（3）蜗杆轴端的推力轴承及电机轴承存在缺陷。（4）曳引机和承重梁间隔振橡胶垫没有放置，应
按指定位置放好橡胶垫。
2、曳引钢丝绳及绳头组合
（1）由于各根钢丝绳受力不匀产生抖动，会引起轿厢振动。可用板手调节绳头组合拉杆螺母，使每根
钢丝绳张力与平均张力值差不超过 5%，对于行程在40m以上的电梯，测量时将轿厢置于中间层，在轿厢上方 1m处用弹簧拉力计测量每根值。反之，行程不大于 40m，测量轿厢侧钢丝绳张力时，应将轿厢置于最低层进行，测量对重侧钢丝绳张力时，应将轿厢置
于最高层，然后在对重侧对钢丝绳进行测定和调整。
（2）绳头组合的压缩弹簧选型不对，弹簧弹性系数太小（太软）会使电梯起制动时轿厢跳动幅度较大，
弹簧弹性系数太大（太硬）使抗冲击负荷能力下降，同
样会使轿厢振动大。
3、轿厢
由于在拼装轿厢时没有正确设置防振消声橡皮，
则在轿厢起制动时会引起很大的振动，正确设置位置
如下图 1至图 6。
图 1 轿壁与轿底之间
的防振消声装置
图 2 轿架与轿顶之间的防
振消声装置
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4、导向装置
（1）导轨间距超差，过大会引起轿厢水平晃动，过小会使轿厢发生抖动（垂直振动）。轿厢导轨间距应
为标准值支架宽度的方形铁片调整，但调整垫片的总
厚度应不超过 5mm。当调整垫片超过两片时，应先焊为一体，然后再垫入。
（2）导轨间连接处高差大，其值应不大于 0.05mm。若超过该允差值，应对导轨接头处进行修光，其修光
长度为 150mm，修光后的高差应不大于 0.02mm。（3）每根导轨直线度超
差也会使轿厢运行至某段时
产生振动。导轨直线度偏差
每 5m不大于 0.7mm，若超差可用压板及垫片调整。
（4）导靴与导轨间的间隙超差，一般固定导靴靴衬
底部与导轨端面间间隙为
（0.5-1）mm，弹性滑动导靴的伸缩间隙 a、b、c值（见图 7
所示）可参考图表中的规定值进行调整。使靴头始终
可作轴向浮动。
（5）导轨与支架连接、支架与预埋钢板焊接、支架与墙体固定不牢固，也会使轿厢运行时连接产生振
动。
二、电气方面
在检验交流双速梯过程中，我们经常碰到由于维
修、调试不当会引起轿厢起、止及变速产生的不正常
振动。大家知道，电梯运行过程加减速度变化可以分
为三个阶段：起动加速度段，换速运行段，制动减速
段。对交流双速梯，一般在定子电路中串入电阻、电抗
器或是电阻和电抗器的组合体，进行降压起动。随着
速度的提高，逐级将电阻或电抗器短接切除，使电梯
逐步加速，最后进入稳定运行。减速时电动机由高速
绕组转达到低速绕组，为了限制其制动电流及减速
度，通常按二级或三级切除电抗。电梯的振动主要发
生在电梯的起动、换速、制动三个阶段，我们把电梯系
统的振动模型用图 8的形式表示。其中 m1为转动系
统折算到绳轮上的质量；m2为轿厢质量；F为外力（电机作用力），X1为 m1的位移；X2为 m2的位移，K为悬挂系统的弹性系数。由图 8可列出方程。
图 3 轿架下梁与轿底
之间的防振消声装置图 4 轿厢防振消声装置
图 5 防振消声装置
a）2：1曳引方式的悬挂装置的防振消声装置
b）补偿链条与下梁的固定接处的防振消声装置
图 6 轿顶与轿壁之间的防振消声装置
图 7 弹性滑动导靴
1.靴衬；2.靴头；3销轴；
4.螺杆轴；5.压缩弹簧；
6.靴座 7.锁紧螺母；
8.调节套；9.定位螺母
表 弹性滑动导靴的 a、b、c值
53
在双速电梯串电抗趋动过程中，假定第一次阶跃
为 12 F，短路电抗第二次阶跃进为 F- 12 F，且第二次阶跃时间 t滞后 仔W0
则有：
a1=12 F
m1+m2（1-cosw0t）
a1=F- 12 Fm1+m2
[1-cos（w0t-仔）]振动加速如图 10所示，可见如果两次阶跃时间
相差 仔W0，则可行到平稳的全成加速度 a1+a2。如果不
是这样，就会使桥厢振动加速度增大，如图 11所示：理论上间隔时间 T取值为 仔WO
，即： 仔2WO<T<
3仔2WO
为了减小起、制动、减速度的最大值及振动，一是
可以改变延时时间，二是可以改变串接至电机回路的
电阻、电抗值。对交流双速梯，一般一级起动延时和三
级换速制动延时都采用 RC延时电路，如图 12所示。调整时，RC电路中的可调电阻大小与延时时间长短的变化关系可用图 13所示曲线进行图解分析。图 13中 E为电容器的充电位和继电器线圈的感应电势的迭加电压。从图 13中可以看出，由于继电器需要一定的维持吸合电流的原因，使 RC回路（其中 R包括继
电器线圈本身电阻）的时间常数越大，它的延时时间
并不一定就越长，因此，在维修调试时应根据实际情
况改变电阻上的滑头来达到。另一方面可改变电抗器
数，使电梯在加减速度过程中进行各档切换时，做到
平稳过渡，避免产生过大的机械和电流冲击。另外制
动器抱闸下闸时间与轿厢振动也有关。
参考文献（略）
注：绍兴市质监局供稿审稿。
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电梯节能六大新技术及应用
一、六大节能新技术
1、能量回馈技术
能量回馈技术可将轿厢在轻载上行或满载下
行时产生的再生能量和电动机制动产生的动能通
过多重整流技术转化为电能并回馈到电网，供同一
局域网内其他电气设备使用，这样既可降低设备的
能耗又符合绿色环保。依照此原理，目前已研发出
实验型的“混合电力电梯”，可将回馈的电力存储在
特制的“蓄电池”内，以供电网内其他电气设备使
用。
2、运行中可变速技术
电梯曳引电动机的额定功率是根据轿厢在满载
或空载的工况下曳引电动机输出最大功率而设计的。
当轿厢、对重重量一致工况时，曳引电动机在理论上
只需克服曳引轮上静压摩擦力，其输出功率未达到满
负荷而尚有余量。
在电动机功率不变的前提下，当轿厢、对重重量
一致工况时，可根据乘客人数变化相对提高电梯运行
速度。与额定速度运行的传统电梯相比，使用可变速
技术可适当提高电梯速度（可将原梯速提速约 1.6
倍）。这样相对减少了乘客的候梯和乘梯时间，也是对
节能环保的贡献。
3、单井道双轿厢运行技术
为提高高层建筑内电梯运载效率和井道的利用
率，近年来，出现了单井道双轿厢技术。按轿厢位置和
运行状况可分为超级双层联体轿厢、可调正双轿厢联
动和双轿厢各自独立运行三种类型。
单井道双轿厢技术的工作原理是在同一井道内
的两个相互独立的轿厢由智能化控制系统通过传感
器来监控两个轿厢位置以防止相互碰撞，使其可以独
立安全运行并起到增加运载量实现节能的作用。
4、目的选层智能技术
通过目的层智能化分流方式的高效运营调度可
以有效提高电梯运行效率和降低乘客待梯或乘梯时
间。
目的选层智能技术由群控单元、目的层选层器和
楼层指示器等模块组成，基于专家系统、模糊逻辑和
神经网络控制技术，具有动态分散待梯、高峰自识别、
编者按：
本刊摘录了电梯周刊的下述论述，对电梯节能的六种途径和六大节能新技术
进行介绍，供读者开拓视野。中国电梯产业发展迅猛，在电梯行业快速发展的同时，
高耗电问题也不容忽视。据不完全统计，2013年，全国在用的 60多万台电梯中，节
能电梯仅占 1.92%。如果全国电梯能够重视节能和应用电梯节能新技术的话，相当
于可节省三峡电站一年的发电量，可见科技进步是何等重要。
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动态分区服务、可配置服务层、调配策略可选择和及
时预报等功能。
5、无线电力传输和无线信号传输技术
通过无线电力传输和无线信号传输方式，实现电
梯轿厢无随行电缆，既可以节省电缆，又可以改善电
梯在运行中的负载平衡、信号干扰、安全性能等一系
列安全和节能问题。
电梯轿厢随行电缆连接轿厢和电梯机房控制柜
以便传送电力和信号。通过每层井道壁和轿厢顶部
的互感器相互作用，将电流频率升高，在磁芯线圈中
产生高频磁场。当轿厢次级线圈接近时，产生感应电
流，再整流为直流电对蓄电池充电，作为电梯轿厢及
层门的供电电源。
电梯轿厢侧开关信号由原有的信号采集装置采
集，然后硬接线连接至轿厢侧无线信号传输装置，天
线收发器将信号发送至层门侧无线信号传输装置，再
通过有线的方式将信号连接至监控中心。监控中心
下达至电梯轿厢侧开关信号线路则相反。如此方式
完成了电梯轿厢无随行电缆传输无线信号的工作，以
此达到电梯运行的安全和节能。
6、线性电梯
线性电动机无需通过任何转换装置就可直接将
电能转换成直线运动的机械能。1990年在日本东京投入使用的由线性电动机驱动的线性电梯，载重量
600kg，速度 1.75米/秒，提升高度 22.90米。新一代的线性电动机驱动、无曳引钢绳电梯，无
需机房、对重和曳引钢绳，具有结构简单、便于维保、
无噪声、无污染和节省电能 60豫的优势。因此，线性电动机驱动的无曳引钢绳电梯有可能
成为今后高层建筑中电梯的发展方向。
二、电梯节能六种途径
电梯节能是指减少运行中电梯在能量传输过程
中的消耗，特别是在待机状态下的能量消耗，以及提
高电梯运行效率。
1、重量平衡最理想
如果电梯轿厢和对重在上下运行时重量平衡，电
动机只需克服电梯滑动与转动部件的阻力，此时，电
梯最为节能。但电梯轿厢内载荷是个变量，如能将电
梯对重也随轿厢内载荷变化而相应变化，这种节能方
法最为理想，但实施此项技术难度很大。
2、减少待机能耗
国外有关研究部门对 15万台运行中的电梯进行了能耗测试。报告显示，在电梯能耗中，最大的能耗是
待机能耗，待机能耗约占电梯总能耗的 58豫，可见减少待机能耗对提高电梯能效有显着作用。
3、优化对重配置
电梯的平均负载率约为额定载荷的 20豫，目前公认的电梯平衡系数为 40豫-50豫。经大量测试分析后，业内人士建议，可将平衡系数优化为曳引驱动取
0.35、能源再生装置取 0.21、液压电梯取 0.30，说明优化对重配置也可降低电梯在运行中的能耗。
4、能量回馈
在电梯能量回馈中，能量回收因梯种、使用频次
和载重量等不同，一般为 20豫-40豫。目前，国家电梯能耗标准尚末出台。能量回馈节能是采用 PWM有源逆变方式在电梯电压变频器原电阻制动单元的端子
上加装 ERB装置，从而达到能量回馈的作用，该种方式适用于载重量大、使用频次高的电梯。
5、合理优化电梯的选用和管理
根据大楼性质、服务对象、使用面积、流量和去向
等合理配置电梯品种、数量、运行和停层等布局方案
可以起到节能的效果，也是最务实的做法。
6、开发节能新技术
直线电动机、矩陈逆变器、高效率减速器等新技
术在电梯中的应用也可节约电梯的能耗。
三、电梯节能任重道远
目前，我国已成为全世界推广和使用节能电梯最
多的国家。有关部门表示，将在一定时间内，在全国范
围内，推广普及节能电梯。调查显示，如果首先在全国
政府和主管部门的机关大楼和公共建筑中应用节能
电梯，将这些电梯处于发电状态的电能实现回馈再生
利用，按照平均回馈节电率 30%计算，每年可节约 90亿度电量。电梯节能技术的推广任务是艰巨的，但前
途光明。
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