Upload
ilijaboskovic
View
17
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Izbor, prenosni odnos, menjac, glavni prenosnik
Citation preview
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa menjača
Ciljevi:
• Performanse vozila:
• Potrebno je izabrati broj prenosnih odnosa i njihove vrednosti
• Uskladiti karakteristike motora i menjača! (“Powertrain Matching”)(“Powertrain Matching”)
• Što bolje ubrzanje
• Što manja potrošnja goriva
• Mogućnost polaska na uzbrdici i drugim otežanim uslovima
• Mogućnost dostizanja maksimalne brzine
• Ostali zahtevi: buka, vibracije,...
Protivrečnost zahteva – potreba za usklađivanjem
Ograničenja: konstrukcija, dimenzije, masa, pouzdanost, način upravljanja, vek...
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa menjača
Neiskorišćena područja treba da budu što manja
FO (N)
Neiskorišćenapodručja
v (km/h)
područja
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Osnovne karakteristike transformacije parametara snage
• PRENOSNI ODNOSI U PRVOM I POSLEDNJEM STEPENU PRENOSA – iMIN, iMAX
• OPSEG – odnos iMAX / iMIN
• UKUPAN BROJ STEPENI PRENOSA• UKUPAN BROJ STEPENI PRENOSA
• ZAKONITOST RASPODELE VREDNOSTI PRENOSNIH ODNOSA U MEĐUSTEPENIMA – ik, k = 2,3,4...
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Postupak izbora prenosnih odnosa
1. Izračunavanje prema osnovnim kriterijumima
2. Usklađivanje stvarnih vrednosti sa konstruktivnim ograničenjima; optimizacija prema zadatim kriterijumima (potrošnja goriva, ubrzanje...) –simulacije, laboratorijska i eksploataciona ispitivanja
Izračunavanje prema osnovnim kriterijumima, koraci:
1. prenosni odnos glavnog prenosnika
2. prenosni odnos prvog stepena menjača (FOMAX)
3. prenosni odnos (pret)poslednjeg stepena menjača (vMAX)
4. Prenosni odnosi međustepena
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa glavnog prenosnika – iGP
• Slobodan izbor; prilagođavanje stepeni menjača• Jedan mogući kriterijum: dostizanje vMAX pri im = 1
mGP
vDMAX
1i
ii
nr0,377v MAX
⇒=
⋅⋅⋅=
MAX
vDGP
m
v
nr0,377i
1i
MAX⋅⋅=
⇒=
• Treba poznavati vMAX
• Treba izabrati nVmax
nVmax < nPmax
nVmax = nPmax
nVmax > nPmax
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
MAX
vDGP v
nr0,377i MAX⋅⋅=
Promena vrednosti iGP: modifikacija performansi vozila
Izbor prenosnog odnosa glavnog prenosnika – iGP
Promena vrednosti iGP: modifikacija performansi vozila
iGP ↑ ⇒ “kraći” prenosni odnos ⇒ veća vučna sila, bolje savlađivanje uzbrdice, bolja ubrzanja
iGP ↓ ⇒ “duži” prenosni odnos ⇒ potencijalno veća maksimalna brzina, manji broj obrtaja motora → manja buka, povoljnije opterećenje motora → manja potrošnja goriva
PRIMER: KAMIONUPOTREBA U RAVNIČARSKOM PREDELU: iGP ↓UPOTREBA U PLANINSKOM PREDELU: iGP ↑UPOTREBA NA GRADILIŠTU: iGP ↑ (“Puzeće brzine”)
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
Kriterijum: zadata obimna sila na točku
Npr: savlađivanje maksimalnog uspona pri polasku sa potpuno opterećenim vozilom
Ograničenje: uslovi prijanjanja – mogućnost realizacije vučne Ograničenje: uslovi prijanjanja – mogućnost realizacije vučne sile
D
TRGPMAXMAXO r
iiMF
η⋅⋅⋅= I
MAXTRGP
OMAXD
MiFr
i⋅⋅
⋅=
ηI⇒
Koliko je FKoliko je FOMAXOMAX??
Napomena: kod određenih vrsta vozila može postojati potreba za “puzećim” brzinama → manevrisanje na malom prostoru, savlađivanje izraženih neravnina i sl.
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
Kriterijum za definisanje vrednosti FOMAX:savlađivanje maksimalnog uspona pri potpuno opterećenom vozilu→ Želimo što veće αMAX za GMAX
Fα
G
FOFfP
FfZ
FOMAX = Ff + FαMAX = GMAX⋅(f⋅cosαMAX + sinα MAX)
FW ≈ 0FIN = 0
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
6
7
8
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
FOMAX = GMAX⋅(f⋅cosαMAX + sinα MAX)MAXTRGP
OMAXD
MiFr
i⋅⋅
⋅=
ηI
iI
D
TRGPMAXMAXO r
iiMF
η⋅⋅⋅= I
0
1
2
3
4
5
6
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
MAXTRGP
MAXMAXMAXD
Mi)sincos(fGr
i⋅⋅
+⋅⋅⋅=
η
ααI
α(°)
POTREBNO ZA SAVLAĐIVANJE αMAX
Da bi se povećala maksimalna obimna sila raspoloživa sa stanovišta MMAX, a time i αMAX, treba povećati prenosni odnos.
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
ALI...
Maksimalna obimna sila koja se može realizovati ograničena je uslovima
Da bi se povećala maksimalna obimna sila raspoloživa sa stanovišta MMAX, a time i αMAX, treba povećati prenosni odnos.
Maksimalna obimna sila koja se može realizovati ograničena je uslovima kontakta između pogonskog točka i podloge.(Detaljnije u poglavlju “Klizanje i prijanjanje”)
Prijanjanje ograničava obimnu silu, a time i maksimalni ugao nagiba.
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
Prijanjanje – mera mogućnosti za prenošenje horizontalne sile između točka i podloge
F
Gϕ - vertikalno opterećenje pogonske osovineϕ - koeficijent adhezije (prijanjanja)
MTMAX
FOMAX,ϕ = Gϕ⋅ϕMAX → OBIMNA SILA KOJU JE MOGUĆE REALIZOVATI SA STANOVIŠTA PRIJANJANJA
FOMAX
Gϕ
ϕ - koeficijent adhezije (prijanjanja)
MTMAX,ϕ = FOMAX,ϕ⋅rD → DALJE POVEĆANJE NIJE MOGUĆE!
MT = FO⋅rD
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
Gϕ - vertikalno opterećenje pogonske osovine
Gϕ(N)
sinαGl
hcosαG
ll
G TZP ⋅⋅−⋅⋅=
sinαGl
hcosαG
ll
G TPZ ⋅⋅+⋅⋅=
0 10 20 30 40 50α(°)
Gϕ(N)4 X 4 Gϕ=GP+GZ
POGON NAPRED Gϕ=GP
POGON NAZAD Gϕ=GZ
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
9
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
D
TRGPMAXMAXO r
iiMF
η⋅⋅⋅= I FOMAX = Gϕ(α)⋅ϕMAX
MAXTRGP
MAXD
Mi
)(ri
⋅⋅
ϕ⋅α⋅= ϕ
η
G
IiI
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
MAXTRGP η
α(°)
α ↑ ⇒ Gφ↓Prenosni odnos koji omogućava maksimalnu obimnu silu sa stanovišta prijanjanja (primer: prednji pogon)
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa prvog stepena menjača – i
I
MAXD Gri
⋅⋅≤
ϕϕ
iI
5
6
7
8
9
Kriterijum proklizavanjapogonskog točka:
iI
MAXTRGP
MAXD
Mi
Gri
⋅⋅
⋅⋅≤
ηI
ϕϕ
0
1
2
3
4
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
α(°)
MAXTRGP
MAXMAXMAXD
Mi)sincos(fGr
i⋅⋅
+⋅⋅⋅≥
η
ααI
Kriterijum raspoloživeobimne sile:
αMAX
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa stepena u kome se dostiže vMAX – iVmax
vMAX → poslednji / pretposlednji stepen
GPm
D
iinr0,377
v⋅
⋅⋅=
0
20
40
60
80
100
0 30 60 90 120 150 180 210
v(km/h)
Pt(
kW)
Za iskorišćenje maksimalne snage motora:
MAXGP
PDv vi
nr0,377i MAX
MAX ⋅
⋅⋅=
PTMAX
OTPORIZA KONAČNO IZABRANU
VREDNOST IGP
PT
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa stepena u kome se dostiže vMAX – iVmax
⇒ nVmax = nPmax – korišćenje maksimalne snage motora za ostvarivanje maksimalne moguće brzine
MAXGP
PDv vi
nr0,377i MAX
MAX ⋅
⋅⋅=
⇒ nVmax > nPmax – maksimalna moguća brzina nije realizovana, bolje performanse pri ubrzavanju i na uzbrdici
MAXGP
PDv vi
nr0,377i MAX
MAX ⋅
⋅⋅>
MAXGP
PDv vi
nr0,377i MAX
MAX ⋅
⋅⋅< ⇒ nVmax < nPmax – maksimalna moguća brzina nije
realizovana, manja potrošnja goriva, manja buka
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
A: nVmax = nPmax
C: nVmax < nPmax
B: nVmax > nPmax
Izbor prenosnog odnosa stepena u kome se dostiže vMAX – iVmax
A i B → uobičajeno: pretposlednji stepen; vozila visokih performansi: poslednji (ubrzanje!)
C → uobičajeno: poslednji stepen (“štedni”)
Teretna vozila → B: nVmax = nMAX (zakonska ograničenja) Izvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Izbor prenosnog odnosa stepena u kome se dostiže vMAX – iVmax Izvor: Fahrzeuggetriebe
“Višak snage” pri 170 km/h za tri slučaja
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Suprotni zahtevi: ubrzanje ↔↔↔↔ potrošnja goriva
Povećanje broja stepeni prenosa: manuelni menjači →→→→pogoršanje komfora, opterećenje vozačaUsložnjavanje menjača, veća masa, veći gubici
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
Broj stepeni prenosa menjača
Putnička vozila: ∼ 6
Kamioni, autobusi: ∼ 12 ÷ 16
Traktori: ∼ 20 ÷ 30 (48)
Ekonomski kriterijum:
iskorišćenje resursa motora
OPŠTI ZAHTEV: STVARNU KRIVU VUČE ŠTO VIŠE PRIBLIŽITI IDEALNOJ HIPERBOLI
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
DVA OSNOVNA PRISTUPA:
Komercijalna vozila: ∆n = const
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
Putnička vozila: ∆v ≈ const
Broj obrtaja pri promeni stepena naviše
v v
nn
Broj obrtaja neposredno
nakon promene
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
Teretna vozila: • mala snaga po jedinici mase → izražena
potreba za korišćenjem maksimalnih resursa motora
• teži se podjednakoj raspodeli neiskorićenih područja ispod idealne hiperbole
Ovakav uslov se ostvaruje kada je:Ovakav uslov se ostvaruje kada je:∆∆∆∆n = const
∆∆n = constn = constIzvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
∆∆n = nn = nmaxmax –– nnprpr = const= const
MAXnconstv ⋅=
mGPm
D
in
constii
nr0,377v ⋅=
⋅⋅⋅
=
prnconstv ⋅=
nMAX
npr – nakon promene naviše
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
k
1k
pr
maxkpr,1kMAX, i
iconst)(
nn
vv −− ==⇒=
1k
MAX1kMAX, i
nconstv
−− ⋅=
k
prkpr, i
nconstv ⋅=
vMAX u (k-1) – tom stepenu v u k – tom stepenu, neposredno nakon promene stepena naviše
nmax i npr imaju uvek iste vrednsti
qconsti
i
k
1k ==−
Izvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
constqi
i
k
1k ==−
qi
i 12 = 2
123 q
iqi
i == 313
4 qi
qi
i == itd.
GEOMETRIJSKI NIZ
z – broj stepeni prenosa1z
z
1
ii
q −=
1k1
k qi
i−
=
Izvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
Primer: Vučni dijagram kamiona Mercedes-Benz 1835(16 stepeni prenosa – 4x4) Izvor: Nutzfahrzeugtechnik
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
Putnička vozila:Potreba za korišćenjem maksimalnih resursa motora često nije izražena u znatnoj meri (maksimalne performanse se u praksi ređe koriste)!Manji je broj potrebnih stepeni prenosaKoristi se kriterijum:Koristi se kriterijum:∆∆∆∆v ∼∼∼∼ const
∆∆v v ≈≈ constconst
GPm
D
iinr0,377
v⋅
⋅⋅=
Neiskorićena područja ispod idealne hiperbole su manja za više stepene prenosa
Izvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
∆∆v v ≈≈ constconst
GPm
D
iinr0,377
v⋅
⋅⋅=
∆v = const ⇒ vMAX,i - vMAX,i-1 = const
constnr0,377nr0,377 MAXDMAXD =
⋅⋅−
⋅⋅const
iinr0,377
iinr0,377
1kGP
MAXD
kGP
MAXD =⋅
⋅⋅−
⋅
⋅⋅
−
constii 1kk
=−−
11HARMONIJSKI NIZ
Izvor: Fahrzeuggetriebe
FTN Novi Sad
Katedra za motore i vozila
Teorija kretanja drumskih vozila
Izbor prenosnih odnosa
Kriterijumi za izbor prenosnih odnosa međustepena
∆∆v v ≈≈ constconst
constqqqi
i n21
k
1k ≠⋅==−
konstante
→ Uslov je približno ispunjen i kada se koristi sledeći pristup:
→→→→ PROGRESIVNI NIZ
q2 > 1 – slobodan izbor;q1 se računa iz uslova:
1)xx)(z0.5(z2
xz1
z
x qqii −−−− ⋅=
1z
z
12)(z1)(z0,5
2
12)1)(z0.5(z
21z
1z
1
ii
q
1qqq
ii
− −⋅−⋅−−− ⋅=⇒⋅=
n – zavisi od stepena prenosa (kmax→n=0 kmax-1→n=1; kmax-2 →n=2; itd.)