BZK2 4. predavanje, 18. oujak 2013. prof. dr. sc. Z. Sori dipl. ing. gra. Graevinski fakultet Sveuilita u Zagrebu

ODREIVANJE SEIZMIKE SILE I ARMATURE U OMEENOM ZIU TREBA PRORAUNATI OMEENO ZIE prema normi EN 1996-1-1 i EN 1998-1:

1) SEIZMIKE SILE NA 4-ETANU ZIDANU STAMBENU ZGRADU, 2) NOSIVOST ZIA NA HORIZONTALNE SILE POTRESA, 3) ARMATURU U VERTIKALNIM SERKLAIMA i 4) HORIZONTALNU ARMATURU OMEENOG ZIA (ako je potrebno).

ZGRADA JE POTPUNO SIMETRINA I NEMA TORZIJSKIH UINAKA U ZGRADI, jer se centar krutosti poklapa s centrom masa. Ima 6 nosivih zidanih zidova proelja (fasadno zie izmeu otvora za prozore s visinom parapeta hp=1,0 m) Z1 u x-smjeru i 6 zidanih zidova proelja Z1 (fasadno zie izmeu otvora za prozore s visinom parapeta hp=1,0 m) u y-smjeru; (ukupna duljina zia s vertikalnim serklaima kao na slici 5.25/debljina/duljina vertikalnih serklaa) zia: L1/t1/lc1 = 3,05/0,38/0,30 m. (Sliku momenata savijanja fasadnih zidanih zidova treba uzeti jednaku onoj na slici 8.5g).

ZIE Z1 tj. fasadno zie

Ima 10 nosivih unutarnjih zidanih zidova Z2 (odvojeni su otvorima za vrata od poda do stropa) u x-smjeru i 10 unutarnjih zidanih zidova Z2 u y-smjeru: (ukupna duljina/debljina/duljina vertikalnih serklaa) zia: L2/t2/lc2 = 3,10/0,33/0,30 m. (Sliku momenata savijanja unutarnjih zidanih zidova treba uzeti jednaku onoj na slici 8.5d).

ZIE Z2 tj. unutarnje zie

2

Visina etae je h = 3,0 m, svijetla visina svakog zia je 2,8 m, a ukupna visina zgrade je:H = 12,0 m. Zgrada se nalazi u podruju ubrzanja tla ag = 3,0 m/s2. Popravni (korekcijski) faktor = 0,85. Faktor priguenja = 1,0. Faktor ponaanja q = 2,0. (Prema novom Hrvatskom Nacionalnom dodatku za zidane konstrukcije uzima se za omeeno zie: q = 2,5, ali se u ovom primjeru proraunava s q = 2,0). Debljina serklaa jednaka je debljini zia.

Krutost zia se odreuje prema izrazu (8.29 b): h,AGK e

=21

Stalno optereenje na svakoj etai, pa i na krovu (stropna konstrukcija + zie) je isto i iznosi: Gi = 1740 kN, ili ukupno za cijelu zgradu: Gi = 41740 = 6960 kN. Uporabno optereenje na svakoj etai, pa i na krovu iznosi q = 2,0 (kN/m2), a povrina svake etae iznosi: Ak = 180 (m2), tj. na svaku etau otpada: Qi = 2,0180 = qAk = 360 kN. Za proraun perioda prvog oblika vibracija zgrade i perioda oscilacija T1 treba rabiti izraze

(8.38) do (8.40). T1 = Ct H3/4 c

t A0,075C =

=

+=

n

1i

wiic 0,2

2

HLAA

Vrijednost S (za uporabu u izrazu (8.2b) u skripti ZK2): Sd(T1)=agS2,5/q odreuje se iz tablice 11.19 za Spektar 1 za vrst tla A Tablica 11.19. Vrijednosti parametara koji opisuju Spektar 1 [11.E5]

Tip tla S TB (s) TC (s) TD (s) A 1,0 0,15 0,4 2,0 B 1,2 0,15 0,5 2,0 C 1,15 0,20 0,6 2,0 D 1,35 0,20 0,8 2,0 E 1,4 0,15 0,5 2,0

i period oscilacija T1 kao i prema slici 8.6:

Za odreivanje gravitacijskog optereenja W u izrazu (8.3): W = Gk,j+ 2iQk,i rabi se koeficijent koji treba odrediti prema tablici 8.10 za nepovezanu nastanjenost, a koeficijent kombinacije 2 treba odrediti iz tablice 2.2 za stambenu zgradu za kategoriju A. Treba odrediti seizmiku silu (prema HRN EN 1998-1) na cijelu zgradu prema izrazu (11.78) u skriptama: Fbxd = Sd(T1x) m ili Fbyd = Sd(T1y) m Za ubrzanje sile tee treba uzeti vrijednost g 10 m/s2. Zie je izvedeno od openih zidnih elemenata (od peene gline) Skupine 2, SREDNJE tlane vrstoe (u vlanom stanju nakon 24 sata moenja u vodi) 11,0 N/mm2. Zidni elementi su dimenzija: za zie Z1: v1/1/d1 = 20/20/38 cm, a za zie Z2: v2/2/d2 = 20/20/33 cm, uz vrstu morta ope namjene M10, tj. isti mort za zie Z1 i Z2. Za proraun posmine nosivosti se usvaja poetna posmina vrstoa zia iz tablice 11.5.

3

Razred kontrole zidanja je 5 dok je zie nainjeno od zidnih elemenata kategorije I uz propisani mort, tj. (5-B). Faktor sigurnosti treba odrediti iz tablice 11.1 i za seizmiko optereenje mnoiti ga s (2/3), ali tako da je M,seizmika 1,5.

Materijal

M Razredi kontrole zidanja 1 2 3 4 5

A

B

C

Zie nainjeno od: zidnih elemenata kategorije I, projektirani morta) zidnih elemenata kategorije I, propisani mortb) zidnih elemenata kategorije II, svaki morta),b),e)

1,5

1,7

2,0

1,7

2,0

2,2

2,0

2,2

2,5

2,2

2,5

2,7

2,5

2,7

3,0

Na sve zidove Z1 otpada 34% vertikalnog optereenja, a svi zidovi Z1 su jednako optereeni. Na sve zidove Z2 otpada 66% vertikalnog optereenja, a svi zidovi Z2 su jednako optereeni. Treba odrediti raspored seizmikih sila po visini zgrade, a na kraju treba odrediti i seizmiku silu koja otpada na pojedini zid Z1 i zid Z2 u prizemlju. Treba odrediti armaturu u vertikalnim serklaima zia Z1 i Z2, prizemlja. Vertikalne serklae omeenog zia treba armirati armaturom B500B (fyk = 500 N/mm2). Treba odrediti nosivost na horizontalne seizmike sile (VRd) zia Z1 i Z2 i usporediti sa proraunskim seizmikim poprenim silama (VEd). Ako je nosivost na horizontalne seizmike sile manja, tj. ako je VRd < VEd, tada treba odrediti HORIZONTALNU armaturu zia Z1 i Z2, prizemlja, tj. zie armirati armaturom B500B i u horizontalnim sljubnicama morta. Za proraun horizontalne armature treba rabiti izraz (5.15a).

zsE s

fVVA

yk

Rddsw

. Najvei promjer eline

horizontalne armature u mortu iznosi: = 5 mm (= 0,196 cm2). Vertikalni razmak horizontalne armature u sljubnicama morta (od jedne do druge sljubnice) iznosi sh = 21,5 cm (slika 5.8b). PRORAUN:

karakt. Tla. . zia fk (N/mm2) = 6,027 prema izrazu (11.2) POSMI.poet.vrst. fvk0 (N/mm2)= 0,3 tablica 11.5 PLOTINA ZIA Z1 (m2) 1,159 PLOTINA ZIA Z2 (m2) 1,023 za zid Z1 0,2+(Lwi/H)2 0,2646 za zid Z2 0,2+(Lwi/H)2 0,2667 Ac (m2) = 4,5678 izraz (8.40) Ct=0,075/(drugi korjen od Ac) = 0,0351 izraz (8.39) PERIOD VIBRACIJA T1(sek) = izraz (8.38)0,2362

4

STALNO OPTEREENJE NA ETAI (kN) 1740 uporab.optere.stanovi tablic2.3(kN/m2) 2 POVRINA ETAE (m2) 180 UKUPNO UPORAB.OPTER.kata Q(kN)= 360 koef.UPORAB.OPT. Najgornjeg kata 1 tablica 8.10 koef.UPOR.OPT. Nepovezanih katova 0,5 tablica 8.10 2 za stanove (tablica 2.2) = 0,3 tablica 2.2 najgornji kat: 2Q (kN) = 108 izraz (8.3) pojedini nii katovi: 2Q (kN) = 54 izraz (8.3) TEINA 4. ETAE W4 (kN) = 1848 izraz (8.3) TEINA OSTALIH.ETAA Wostali (kN) = 1794 izraz (8.3) UKUPNA TEINA ZGRADE (8.3) W(kN) = 7230 izraz (8.3) UKUPNA MASA ZGRADE (8.3) g=10 m/s2 m = W/g (kNs2/m) = 723,0 UKUPNA SEIZMIKA SILA po izrazu (11.78): Fbxd (kN) = Sd(T1x) m 2304,56 izraz (11.78) = 0,85 RASPORED SEIZMIKIH SILA PO VISINI ZGRADE SUMA ziWi (mkN) = 54468 izraz (8.4) 4. ETAA Fkd (kN) = 938,275 3. ETAA Fkd-1(kN) = 683,144 2. ETAA (1.KAT) Fkd-2 (kN) = 455,429 1. ETAA (PRIZEMLJE) Fkd (kN) = 227,715 ======== SUMA SEIZMIK.SILA PO ETAAMA (kN) 2304,56 POPRE SILA 4. ETAE: VEd,4 (kN) = 938,2753 POPRENA SILA 3. ETAE: VEd,3 (kN) = 1621,419 POPRENA SILA 2. ETAE: VEd,2 (kN) = 2076,848 POPRE. SILA PRIZEMLJA: VEd,1(kN) = 2304,563 PREMA IZRAZU (11.2) fk(N/mm2) = 6,027022 MODUL ELASTINOSTI E (N/mm2) = 6027,022 MODUL POSMIKA G (N/mm2) = 2410,809 KRUTOST ZIA ZANEMARUJUI SAVIJANJE izraz (8.29) KRUTOST ZIA: Z1 Ke1(kN/m) = 831585,5 KRUTOST ZIA: Z2 Ke2(kN/m) = 734005,1 PRORAUNSKE VERTIKALNE SILE NA ZIDOVE 2. ETAE (1. KATA) stalno OPT na 1 zid Z1 prvog kata Ng1 (kN)= 147,9 stalno OPT na 1 zid Z2 prvog kata Ng2 (kN)= 172,26 uporabOPT na 1 zid Z1 prvog kata Nq1 (kN)= 6,12 uporabOPT na 1 zid Z2 prvog kata Nq2 (kN)= 7,13 ZID Z1za SEIZMIKU: NEd1 = Ng1+Nq1 (kN) = 154,02 ZID Z2za SEIZMIKU: NEd2 = Ng2+Nq2 (kN) = 179,39

5

PRORAUNSKE VERTIKALNE SILE NA ZIDOVE 1. ETAE (=PRIZEMLJA) stalno OPT na 1zid Z1 prizemlja Ng1 (kN) = (34%)6960/(6+6) = 197,2 stalno OPT na 1 zid Z2 prizemlja Ng2(kN)=(66%)6960/(10+10)= 229,68 uporabOPT na 1 zid Z1 prizemlja Nq1(kN) = (34%)(1,00,3360 +30,50,3360)/(6+6) = 7,65 uporabOPT na 1 zid Z2 prizemlja Nq2(kN)=(66%)1440/(10+10)= (66%)(1,00,3360 +30,50,3360)/(10+10) = 8,91 ZID Z1 za SEIZMIKU: NEd1 = Ng1+Nq1 (kN) = 204,85 ZID Z2 za SEIZMIKU: NEd2 = Ng2+Nq2 (kN) = 238,59 UKUPNO VERTIKALNO OPTEREENJE SVOG ZIA PRIZEMLJA 2(n1)NEd1+2(n2)NEd2 = 26204,85+210238,59(kN) = 7230 OK vertikalno NAPREZANJE ZIA PRIZEMLJA NA UKUPNOJ DULJINI ZIA L1 i L2 VERTIKALNO TLANO NAPREZANJE 01 zia Z1 (kN/m2) = 176,7472 VERTIKALNO TLANO NAPREZANJE 02 zia Z2 (kN/m2) = 233,2258 kontr 5-B seizmi.sile tabl. 11.1 M,s = 2/3M = (2/3)2,7 = 1,8 > 1,5 parc.f.eli.arm.seizmi.sil.tabl. 11.1 s = 1 garanica poput arm. B500B fyd (N/mm2) = 500 vertikal razmak horiz.armature: sh(cm) = 21,5 SEIZMIKE HORIZONTALNE SILE H(kN) NA SVAKOJ ETAI (TO NISU POPRENE SILE) DIO HORIZONTALNE SILE KOJI OTPADA NA ZIE 4. ETAE ( NAJGORNJE) ZID Z1 naziva se H1,4 (kN) = 63,28335 ZID Z2 naziva se H2,4 (kN) 55,85752 suma horizontalnih seizmikih sila svih zidova 4. etae (kN) 938,2753 DIO SEIZMIKE HORIZONTALNE SILE KOJI U ETAI OTPADA NA ZIE 3. ETAE (ISPOD 4.) ZID Z1 naziva se H1,3 (kN) = 46,07562 ZID Z2 naziva se H2,3 (kN) = 40,66899 suma horizontalnih seizmikih sila svih zidova 3. etae (kN) 683,1436 DIO SEIZMIKE HORIZONTALNE SILE KOJI U ETAI OTPADA NA ZIE 2 etae = 1.KAT ZID Z1 naziva se H1,2 (kN) = 30,72 ZID Z2 naziva se H2,2 (kN) = 27,113 suma horizontalnih seizmikih sila svih zidova 2. etae (kN) 455,43 DIO SEIZMIKE HORIZONTALNE SILE KOJI U ETAI OTPADA NA ZIE PRIZEMLJA ZID Z1 naziva se H1,1 (kN) = 15,36 ZID Z2 naziva se H2,1 (kN) = 13,56 suma horizontalnih seizmikih sila svih zidova prizemlja (kN) 227,71 SEIZMIKE PRORAUNSKE POPRENE SILE VEd (kN) NA SVAKOJ ETAI POPRENE SILE ZIA U 4. ETAI 4.ETAA POPRE.SILA NA Z1 V1,4 (kN)= 63,28335 4.ETAA POPRE.SILA NA Z2 V2,4 (kN)= 55,85752

suma svih horizontalnih poprenih sila svih zidova 4. etae (kN) 938,2753

6

POPRENE SILE ZIA U 3. ETAI 3.ETAA POPRE.SILA NA Z1 V1,3 (kN)= 109,359 3.ETAA POPRE.SILA NA Z2 V2,3 (kN)= 96,52651

suma svih horizontalnih poprenih sila svih zidova 3.etae(kN) = 1621,419 POPRENE SILE ZIA U 2. ETAI 2.ETAA POPRE.SILA NA Z1 V1,2 (kN)= 140,076 2.ETAA POPRE.SILA NA Z2 V2,2 (kN)= 123,6392 suma svih horiz. popre. sila svih zidova 2. etae (kN) = 2076,848 POPRENE SILE ZIA PRIZEMLJA PRIZEMLJE POPR.SILA NA Z1 V1,1 (kN)= 155,4346 PRIZEMLJE POPR.SILA NA Z2 V2,1 (kN)= 137,1955 suma svih horiz. popre. sila svih zidova PRIZEMLJA (kN) = 2304,563 OK PRORAUN MOMENTA SAVIJANJA ZA ZIE Z1 PREMA SLICI 8.5.g), A ZA Z2 PREMA SLICI 8.5.d) PRORAUN MOMENTA SAVIJANJA OMEENIH ZIA 4. ETAE (NAJGORNJEG KATA ) ZIDOVI 4. ETAE: Momenti savijanja 4. etae: ZIDOVI Z1, 4. ETAE: M1,4 (kNm) = (H1,4)(h/2) = 94,92502 ZIDOVI Z2, 4. ETAE: M2,4 (kNm) = (H2,4)h = 167,57 PRORAUN MOMENTA SAVIJANJA OMEENIH ZIA 3. ETAE (ispod NAJGORNJEG KATA ) ZIDOVI 3. ETAE: Momenti savijanja 3. etae: ZIDOVI Z1, 3. ETAE: M1,3 (kNm) = (H1,3+2H1,4)(h/2) = 258,9635 ZIDOVI Z2, 3. ETAE: M2,3 (kNm) = (H2,3+2H2,4)h = 457,152 PRORAUN MOMENTA SAVIJANJA ZIDOVI 2.ETAE (PRVOG KATA): ZIDOVI 2. ETAE: Momenti savijanja 2. etae: FASADNI ZIDOVI Z1, 2. etae: M1,2 (kNm) = (H1,2+2H1,3+3H1,4)(h/2) = 469,0775 UNUTARNJI ZIDOVI Z2, 2. etae: M2,2 (kNm) = (H2,2+2H2,3+3H2,4)h = 828,07 ZIDOVI PRIZEMLJA: Mpriz = M1.etaa: ZIDOVI 1. ETAE: Momenti savijanja 1. etae tj prizemlja: FASADNI ZIDOVI Z1 PRIZEMLJA: M1,1 (kNm) = (H1,1+2H1,2+3H1,3+4H1,4)(h/2) = 702,2294 UNUTARNJI ZIDOVI Z2 PRIZEMLJA: M2,1 (kNm) = (H2,1+2H2,2+3H2,3+4H2,4)h = 1239,656 PRORAUN DULJINE TLANOG DIJELA PRESJEKA OMENIH ZIDOVA PO IZRAZU (5.34)

2. ETAA Lc ZIDA 2. ETAE (m) = 1,779537 < L1 (m) = 3,05 Lc ZIDA 2. ETAE (m) = 1,723488 < L2 (m) = 3,1 1. ETAA ILI PRIZEMLJE Lc ZIDA Z1 prizemlja (m) = 1,751139 < L1 (m) = 3,05 Lc ZIDA Z2 prizemlja (m) = 1,704132 < L2 (m) = 3,1 Prora. Moment savijanja MEd ZIA PRIZEMLJA prema izrazu (5.35) Za zid Z1 M'Ed,1 (kNm) = 983,8982 Za zid Z2 M'Ed,2 (kNm) = 1573,682 ZA ZIE PRIZEMLJA KRAK UNUTARNJIH SILA (z) PREMA IZRAZU (5.36) Za zid Z1 krak unutarnjih sila z1 (m) = 2,316287 Za zid Z2 krak unutarnjih sila z2 (m) = 2,381956

7

PRORAUN VERT. ARM. U SERKLAU PRIZEMLJA PREMA IZRAZU (5.37): Za vert. serkla zida Z1: As1,1 (cm2) = 4,398477 ODABRANO 4 12 = 4,52 cm2 Za vert. serkla zida Z2: As2,1 (cm2) = 8,44156 ODABRANO 6 14 = 9,24 cm2 Naprezanje od vertikalnog Optereenja na tlani dio zia PRIZEMLJA (tLc): ZIE Z1 PRIZEMLJA : d (kN/cm2) = 0,030784 ZIE Z2 PRIZEMLJA : d (kN/cm2) = 0,042426 Rubno tla.naprezanje od vertikalnog optereenja na ukupnu duljinu zia PRIZEMLJA:

MAX.TLA.NAPREZ.zia Z1: NEd/(tL)+6MEd/(tL2) (N/mm2) = 1,368667 < fk/MS = 3,348345 MAX.TLA.NAPREZ.zia Z2: NEd/(tL)+6MEd/(tL2) (N/mm2) = 2,578616 < fk/MS = 3,348345 ODREIVANJE karakteristi POSMINE VRSTOE NA TLANOM DIJELU ZIA PRIZEMLJA PREMA IZRAZU (11.5) fvk zia Z1(kN/cm2) = 0,042314 PREMA IZRAZU (11.5) fvk zia Z2(kN/cm2) = 0,046971

ODREIVANJE POSMINE NOSIVOSTI ZIA PRIZEMLJA PREMA IZRAZU (11.44) za Z1: VRd1,1 (kN) = 156,4277 > VEd,1,1 = 155,4346 ne treba arm.u h.sljub. PREMA IZRAZU (11.44) za Z2: VRd2,1 (kN) = 146,7473 > VEd,2,1 = 137,1955 ne treba arm.u h.sljub.

8

JEDNOSTAVAN PRORAUN RASPOREDA SEIZMIKIH SILA NA ZIDOVE Z1 i Z2 TE PRORAUN MOMENATA SAVIJANJA: UKUPNA SEIZMIKA SILA Fbd = 2304,56 kN broj zidova Z1 u x-smjeru n1 = 6 broj zidova Z2 u x-smjeru n2 = 10 PLOTINA ZIA Z1 A1 = t1L1 = 0,383,05 = 1,159 (m2) PLOTINA ZIA Z2 A2 = t2L2 = 0,333,10 = 1,023 (m2) DIO SEIZMIKE SILE KOJI OTPADA NA JEDNO ZIE Z1: Fbd1 = Fbd[A1/(n1A1+n2A2)] = 2304,56[1,159/(61,159+101,023)] = 2304,56[1,159/(17,184)] = = 155,43 kN DIO SEIZMIKE SILE KOJI OTPADA NA JEDNO ZIE Z2: Fbd2 = Fbd[A2/(n1A1+n2A2)] = 2304,56[1,023/(61,159+101,023)] = 2304,56[1,023/(17,184)] = = 137,195 kN RASPORED SEIZMIKIH SILA POJEDINOG ZIA PO ETAAMA: OVAKAV RASPORED SE MOE NAPRAVITI SAMO AKO SU SVE VISINE ETAA JEDNAKE I AKO SU U SVIM ETAAMA SVI ZIDOVI JEDNAKI (iste debljine, duljine, poloaja, materijala) PRVO TREBA ODREDITI TEINE ETAA: 4. ETAA, = 1,0: W4 = G4+2Q4 (kN) = 1740+1,00,3360 = 1740+108 = 1848 kN 3., 2. i 1. ETAA SU ISTE, = 0,5: W3 = W2 = W1 = G3+2Q3 (kN) = 1740+0,50,3360 =

= 1740+54 = 1794 kN Wi = W1+W2+W3+W4 = 1794+1794+1794+1848 = 7230 kN Wizi = W1h+W2(2h)+ W3(3h)+ W4(4h) = [17946+18484]3,0 = [10764+7392]3,0 = 54468 kNm RASPORED SEIZMIKIH SILA ZIA Z1 PO ETAAMA, poevi od najgornje (4.) etae: H4,1 = Fbd1[W4(4h)/Wizi] = 155,43[1848(43,0)/54468] = 155,430,40714 = 63,282 kN H3,1 = Fbd1[W3(3h)/Wizi] = 155,43[1794(33,0)/54468] = 155,430,29643 = 46,074 kN H2,1 = Fbd1[W2(2h)/Wizi] = 155,43[1794(23,0)/54468] = 155,430,19762 = 30,716 kN H1,1 = Fbd1[W1(1h)/Wizi] = 155,43[1794(13,0)/54468] = 155,430,09881 = 15,358 kN

========== = 155,43 kN

Mmax od SEIZMIKIH SILA ZIA Z1 Mmax = (H1,1+2H2,1+3H3,1+4H4,1)(h/2) = (15,358+230,716+346,074+463,282)(3,0/2) = 468,141,5 = 702,21 kNm RASPORED SEIZMIKIH SILA ZIA Z2 PO ETAAMA, poevi od najgornje (4.) etae: H4,2 = Fbd2[W4(4h)/Wizi] = 137,195[1848(43,0)/54468] = 137,1950,40714 = 55,858 kN H3,2 = Fbd2[W3(3h)/Wizi] = 137,195[1794(33,0)/54468] = 137,1950,29643 = 40,669 kN H2,2 = Fbd2[W2(2h)/Wizi] = 137,195[1794(23,0)/54468] = 137,1950,19762 = 27,112 kN H1,2 = Fbd2[W1(1h)/Wizi] = 137,195[1794(13,0)/54468] = 137,1950,09881 = 13,556 kN

========== = 137,195 kN

Mmax od SEIZMIKIH SILA ZIA Z2 Mmax = (H1,2+2H2,2+3H3,2+4H4,2)h = (13,556+227,112+340,669+455,858)3,0 = 413,21443,0 = 1239,643 kNm

9

ZADATAK ZA VJEBU: BZK2: 4. predavanje, 18. oujak 2013. prof. dr. sc. Z. Sori dipl. ing. gra. Graevinski fakultet Sveuilita u Zagrebu TREBA PRORAUNATI OMEENO ZIE: prema ENV i prema (EN).

1) SEIZMIKU SILE NA 4-ETANU ZIDANU STAMBENU ZGRADU, 2) NOSIVOST ZIA NA HORIZONTALNE SILE POTRESA, 3) ARMATURU U VERTIKALNIM SERKLAIMA i 4) HORIZONTALNU ARMATURU OMEENOG ZIA.

ZGRADA JE POTPUNO SIMETRINA I NEMA TORZIJSKIH UINAKA U ZGRADI. Ima 8 nosivih zidova proelja (fasadni zidovi) Z1 u x-smjeru i 8 zidova Z1 u y-smjeru; ukupna duljina/debljina zia/duljina vertikalnih serklaa zia: L1/t1/lc1 = 3,15/0,38/0,30 m, Ima 10 nosivih unutarnjih zidova Z2 u x-smjeru i 10 unutarnjih zidova Z2 u y-smjeru: ukupna duljina/debljina zia/duljina vertikalnih serklaa zia: L2/t2/lc2 = 3,20/0,33/0,30 m. Visina etae je h=3,0 m, svijetla visina svakog zia je 2,8 m, a ukupna visina zgrade je H=12,0 m. Zgrada se nalazi u podruju ubrzanja tla ag = 3,0 m/s2. Debljina serklaa jednaka je debljini zia. Sliku momenata savijanja zidova Z1treba uzeti jednaku onoj na slici 8.5g), a zidova Z2 treba uzeti jednaku onoj na slici 8.5d). Stalno optereenje na svakoj etai, pa i na krovu (stropna konstrukcija + zie) je isto i iznosi: G=1840 kN ili ukupno 41840 = 7360 kN za cijelu zgradu. Uporabno optereenje iznosi q= 2,2 (kN/m2), a povrina svake etae iznosi 200 (m2). Za proraun perioda prvog oblika vibracija zgrade i perioda oscilacija T1 treba rabiti izraze (8.38) do (8.40). Vrijednost S (za uporabu u izrazu (8.2) u knjizi, tj. (8.2a) u skripti) odreuje se iz tablice 11.19 za Spektar 1 za vrst tla A i period oscilacija T1 kao i prema slici 8.6. Za odreivanje gravitacijskog optereenja W u izrazu (8.3) rabi se koeficijent koji treba odrediti prema tablici 8.10 za nepovezanu nastanjenost, a koeficijent kombinacije 2 treba odrediti iz tablice 2.2 za stambenu zgradu za kategoriju A. Treba odrediti seizmiku silu prema HRN ENV 1998-1-2 (EN 1998-1, =0,85, =1,0) na cijelu zgradu prema izrazu (8.1a) u skriptama. Za ubrzanje sile tee treba uzeti vrijednost g10 m/s2. Zie je izvedeno od zidnih elemenata od peene gline Grupe 2a, (Skupine 2), SREDNJE tlane vrstoe (u vlanom stanju nakon 24 sata moenja u vodi) 12 N/mm2. Zidni elementi su dimenzija: za zie Z1: v1/1/d1 = 20/20/38 cm, a za zie Z2: v2/2/d2 = 20/20/33 cm, uz vrstu morta M10. Usvaja se poetna posmina vrstoa zia: fvk0=0,11 N/mm2. Kategorija proizvodnje je I i kategorija zidanja C, tj. iz tablice 11.1 (5-C) Na sve zidove Z1 otpada 35% vertikalnog optereenja, a svi su jednako optereeni. Na sve zidove Z2 otpada 65% vertikalnog optereenja, a svi su jednako optereeni. 1.Treba odrediti raspored seizmikih sila po visini zgrade, a na kraju treba odrediti i seizmiku silu koja otpada na pojedini zid Z1 i zid Z2 u prizemlju i u 1. katu. 2. Treba odrediti armaturu u vertikalnim serklaima zia Z1 i Z2, prizemlja. Serklae omeenog zia treba armirati armaturom B500B (fyk = 500 N/mm2). 3. Treba odrediti nosivost zia na horizontalne seizmike sile zia Z1 i Z2 i usporediti sa proraunanim seizmikim silama. Ako je nosivost na horizontalne seizmike sile manja, treba zie armirati armaturom B500B i u horizontalnim sljubnicama morta. Za proraun horizontalne armature treba rabiti izraz (5.15a). Najvei promjer eline horizontalne armature u mortu iznosi =5 mm (= 0,196 cm2). Vertikalni razmak horizontalne armature u sljubnicama morta iznosi sh=21,5 cm (slika 5.8b). Treba odrediti HORIZONTALNU armaturu zia Z1 i Z2, prizemlja, ako je potrebna.